Продольных растягивающих

Рис. 4.3. Интенсивность продольных пульсаций при различных значениях

Рис. 4.8. Влияние диафрагмирования выходного сечения_на интенсивность продольных пульсаций в канале, Re^ = 5 • 10" ; х — 8,66:

При умеренной и сильной закрутке потока диафрагмирование приводит к уменьшению осевой скорости у поверхности канала, вырождению зоны обратных течений у оси и формированию приосевого вихря. В связи с этим интенсивность пульсаций в приосевой и центральной области канала уменьшается, а область с пониженным уровнем пульсаций расширяется (рис. 4.8/5, в) Рассмотренное выше влияние диафрагмирования на макроструктуру закрученного потока тесным образом связано с изменением в структуре осредненного течения. Известно (см. гл. 3), что в приосевой зоне конического канала (диафрагмы) закрученный поток испытьшает сильный разгон, что приводит к ускорению потока в приосевой и центральной областях цилиндрического канала и образованию радиальных течений, направленных к оси канала. Под воздействием ускорения, которое с ростом интенсивности закрутки захватывает все большую часть сечения, и происходит уменьшение интенсивности продольных пульсаций в канале.

Рис. 4.12. Интенсивность продольных пульсаций в коническом канале. (рн = 45° ; h = 3; 20 = 24° ; dK= 0,5:

Конический канал, установленный за цилиндрическим участком, является диафрагмой, которая способствует уменьшению продольных пульсаций скорости в приосевой области цилиндрического канала вследствие формирования приосевого вихря, движущегося со значительным ускорением (см. разд. 4.2).В связи с этим характер радиального распределения 6j на входе отличается от течения в недиафрагмированном канале (рис. 4.12,а). Это отличие возрастает при уменьшении dK и увеличении интенсивности закрутки потока на входе.

По длине конического канала происходит возрастание осевой, вращательной и суммарной скоростей потока. Это приводит к дальнейшему уменьшению б, при этом на относительно коротком участке интенсивность продольных пульсаций в периферийной области уменьшается в 3...4 раза, а в приосевой — в 2...J3 раза (см. рис. 4.12, б, в, г). Возрастание пульсаций в области г < 0,25 (х— 1,025) обусловлено образованием зоны обратных течений у выхода из конического канала вследствие расширения закрученной струи.

Рис. 4.13. Интенсивность продольных пульсаций в коническом канале при ' ' различных значениях dK.?>„ = 45°; п = 3; 2/3 = 24° ; Red = 7,5 • Ю4 :

На рис. 4.16 приведены результаты исследования интенсивности продольных пульсаций (е^) за расширяющимся участком, спрофилированным по гиперболоиду вращения, что обеспечивает безотрывное течение закрученного потока [9]. Измерения выполнены в изотермических условиях на расстоянии x/d3 = 1,0 от лопаточного завихрителя, где d3 — средний диаметр выходных каналов закручивающего устройства (см. рис. 4.16).

На рис. 4.17 приведены данные экспериментального исследования интенсивности продольных пульсаций (е^) в цилиндрическом канале с внезапным расширением [ 4 ]. Закручивающее устройство представляло вращающуюся секцию. Между вращающейся и неподвижной трубами устанавливал-

Рис. 4.14. Интенсивность продольных пульсаций в коническом канале при различных значениях 20. (^ = 45° ; п = 3; dK= 0,63; Re^= 7,5 • 10* :

Рис. 4.15. Интенсивность продольных пульсаций в коническом канале для различных завихрителей. Re^ = 7,5 • 10*; 2^ = 24° ; dK= 0,5:

в 180° в межзонных промежутках под воздействием продольных растягивающих напряжений существенно изменяют параметры доменной структуры, способствуя снижению электромагнитных потерь.

мации стержня (бруса) или его части под действием продольных (растягивающих или сжимающих) сил; характеризуется изменением длины стержня или его части. Учитывается при определении важнейших механич. хар-к материалов: модуля упругости, пределов прочности, упругости, текучести и др.

СТРИМЕРЫ (англ., единств, число streamer) - узкие светящиеся разветвлённые каналы, образующиеся в предпробойных стадиях искровых и коронных разрядов, напр, молнии. СТРИНГЕР (англ, stringer, от string -привязывать, скреплять) - продольный стержневой или балочный элемент силового набора корпуса (каркаса) судна, ЛА и т.п.; служит для подкрепления обшивки и обеспечения её жёсткости, а также передачи продольных растягивающих или сжимающих нагрузок.

16.3.2. Ребра. Горизонтальные ребра рассчитывают на совместное воздействие продольных растягивающих сил и равномерно распределенной поперечной нагрузки, возникающих от давления засыпки на примыкающую к ребрам часть обшивки. В зависимости от способов сопряжения ребер жесткости смежных граней изгибающие моменты в них определяются как в шарнирно-опертых балках или замкнутых рамах с жесткими узлами (рисЛб.За, 16.13). В первом случае для ребра

в 180° в межзонных промежутках под воздействием продольных растягивающих напряжений существенно изменяют параметры доменной структуры, способствуя снижению электромагнитных потерь.

РАСТЯЖЕНИЕ-СЖАТИЕ — вид деформации стержня (бруса) или его части под действием продольных (растягивающих или сжимающих) сил; характеризуется изменением длины стержня или его части. Р.-с.— один из осн. видов деформаций, рассматриваемых при определении важнейших механич. хар-к материалов (модуль упругости, пределы прочности, упругости, текучести и др.). Существ, значение для этого имеет диаграмма растяжения. Для пластичных материалов, напр, низкоуглеродистой стали, эта диаграмма характеризуется прямой линией в начальной (упругой) стадии растяжения (Гука закон), участком текучести в начале упруго-пластичной стадии и снижением растягивающего усилия в связи с образованием шейки — значит, местного сужения образца. Диаграмма растяжения хрупких материалов, напр, чугуна, имеет более простой вид и характеризуется малой деформацией, предшествующей разрыву.

2. Дифференциальное уравнение изгиба балки и его общий интеграл. Рассмотрим закрепленный в пространстве прямолинейный стержень, подвергнутый .воздействию произвольной распределенной поперечной нагрузки q (г), действующей в плоскости Оиг, и, кроме того, воздействию продольных растягивающих*) сил, центрально приложенных к концам стержня (рис. 13.34). Дифференциальное уравнение изгиба балки имеет вид,

3. Примеры. Пример 13.6. Определить перемещения и усилия в однопро-летной призматической балке, шарнирно опертой по концам, при воздействии на нее равномерно распределенной поперечной нагрузки и продольных растягивающих сил, центрально приложенных по концам (рис. 13.36, а).

Уравнения (6), (9) и (12) следует дополнить уравнениями для нахождения продольных растягивающих усилий, которыег с учетом условий (1), для отдельных витков примут вид

/?с=б5-^-бб, а твердость сердцевины /?с=40. Максимальные напряжения сжатия у поверхности стенки втулки достигают 30 кГ/мм2 и переходят в растягивающие напряжения, достигающие в сердцевине стенки втулки ~ 70 кГ/мм2 (тангенциальные) и 40 кГ/мм* (продольные). После отпуска втулки при 200° С (поверхностная твердость RC— 61 -=- 62 и твердость сердцевины #с=40) величина тангенциальных и продольных растягивающих напряжений уменьшается до 50 и 35 кГ/мм2 соответственно (фиг. 15).

При волочении наблюдается падение давления вдоль образующей рабочего конуса волоки от плоскости входа к плоскости выхода (рис. 22). Такое распределение объясняется возрастанием продольных растягивающих напряжений в металле при прохождении его через очаг деформации. В теории волочения основной задачей является определение именно продольных напряжений в металле, в том числе продольного напряжения на выходе из волоки (напряжение волочения). Однако имеющиеся теоретические решения нетрудно преобразовать и применить для определения давления на стенку рабочего канала волоки. Так, на основании выводов С. И. Губкина [28.] можно рекомендовать формулу для определения давления на стенку волоки в любом сечении рабочего конуса г