Продольными канавками

При исследовании влияния малоцикловой усталости на скорость распространения ультразвуковых волн рабочая зона образца разбивается на ячейки, в каждой из которых замеряется скорость прохождения ультразвуковой волны. Было установлено, что скорость распространения продольных ультразвуковых волн в сварном шве ниже, чем в основном металле (рис. 5.14).

Важно отметить, что в ходе экспериментов было также установлено: скорость распространения продольных ультразвуковых волн в различных направлениях проката различна.

Структуру чугуна оценивают по скорости и затуханию продольных ультразвуковых волн. Установлено, что скорость ультразвука увеличивается с уменьшением содержания графита, уменьшением его размеров, изменением формы графитных включений от пластинчатой к шаровидной, увеличением количества шаровидных графитных включений к общему содержанию графита, увеличением содержания цементита в металлической основе. Предельно высокое значение скорости ультразвука приближается к скорости в стали. Затухание ультразвука обычно уменьшается, когда скорость увеличивается. На рис. 3.37 (шкала справа) приведен пример влияния на скорость ультразвуковых волн процентного содержания шаровидного графита при постоянстве других свойств чугуна.

Прибор УС-12ИМ предназначен для измерения скорости распространения и коэффициента затухания продольных ультразвуковых волн в изделиях с плоскопараллельными гранями. Прибор позволяет измерять отношение амплитуд ультразвуковых импульсов, проводить амплитудный анализ упругих колебаний и, таким образом, оценивать физико-механические свойства материалов.

Рефрагируют как продольные, так и поперечные волны (рис. 1.37, а—г). Представленные на рис. 1.37, а зависимости амплитуды рефрагированных продольных ультразвуковых волн от расстояния х для четырех валков (угол падения р = (Зкр1 = = 28°). характеризуются наличием плавно снижающейся до мини-

В работе [151 ] исследовано влияние растягивающих и сжимающих нагрузок на скорость распространения продольных ультразвуковых колебаний в серых чугунах различного химического состава. Установлено, что при испытании на сжатие скорость ультразвуковых колебаний возрастает, а при растяжении с увеличением нагрузки •— уменьшается. Не анализируя причин установленных явлений, автор делает вывод о том, что величину скорости распространения продольных ультразвуковых колебаний можно использовать как показатель качества серого чугуна. На рис. 53 приведены результаты исследования зависимости между коэффициентом затухания и скоростью распространения ультразвуковых колебаний в образцах из серого чугуна, проведенного в НИИхиммаше. Как и следовало ожидать при увеличении скорости ультразвука затухание уменьшается.

Проведенные исследования подтвердили наличие связи между акустическими свойствами тепловых соединений и фактической площадью контакта, определяющей их качество. Были исследованы акустические свойства образцов соединений с различными контактными давлениями при /= 0,7-т-10 МГц. На рис. 62 представлена зависимость амплитуды сигнала продольных ультразвуковых колебаний от величины контактного давления при частоте 0,7 МГц.

На рис. 70 приведена зависимость коэффициента затухания продольных ультразвуковых колебаний от содержания ферритной фазы'в металле шва при частоте 4 МГц. Как видно, при повышении

Дефектоскопию отливок из цветных сплавов обычно проводят на частотах 0,5—10 МГц. Глубина проникновения продольных ультразвуковых колебаний в металл зависит от материала и частоты прозвучивания (табл. 10).

Ультразвуковой метод определения адгезии [36, 37], разработанный морской исследовательской лабораторией, основан на создании продольных ультразвуковых колебаний в металлическом цилиндре, на который нанесено покрытие. Когда силы ускорения превышают силы адгезии на поверхности раздела металл — покрытие, то покрытие на свободном конце цилиндра отделяется от металла. Ультрацентробежный метод определения адгезии, разработанный Меллоем с сотрудниками [31] в цинцинатском университете, применяется Бюро воздухоплавания морского флота США для оценки качества покрытий, наносимых на самолеты,

Р е .ч и н о в ы е подшипники изготовляют методом горячей вулканизации двухслойными в металлической кассете с продольными канавками для лучшего

С двумя продольными канавками 0 0,11 0,11 0,12 0,13 0,13 0,13 0,13 0,12 0,11 0,10

составной стержень / с четырьмя продольными канавками, выполненный, как и цилиндры 1—3, из меди. В двух диаметрально противоположных канавках помещается подогреватель 8 в виде петли из нихромовой проволоки 0,15 мм. В двух других канавках размещаются двух- и трех-спайные измерительная

При нарезании зубьев с помощью червячной фрезы (рис. 3.54, д), представляющей собой винт с нанесенными на нем продольными канавками для образования режущих кромок у зубьев и выхода стружки, возвратно-поступательное движение рейки для снятия стружки здесь заменяется вращением фрезы. В сечении витков червячной фрезы плоскостью, перпендикулярной направлению винтовой линии, воспроизводится профиль рейки. При вращении червячной фрезы имитируется поступательное движение рейки.

С двумя продольными канавками U 0,11 0,11 0,12 0,13 0,13 0,13 0,13 0,12 0,11 0,10

Рис. 1. Пластинка из стироформа с продольными канавками (канавки обращены к образцу)

Развёртки снабжаются прямыми или винтовыми зубьями. Винтовые зубья обеспечивают ббльшую чистоту обрабатываемой поверхности и ббльшую стойкость. Развёртки с прямыми зубьями при правильной конструкции дают отверстие, вполне удовлетворительное по точности и качеству поверхности. Изготовление, заточка и контроль прямозубых развёрток значительно проще, чем развёрток с винтовыми зубьями. Обработку отверстий с продольными канавками или прерывающихся по длине рекомендуется производить развёртками с винтовыми зубьями. Направление винтовых зубьев делается обратным направлению вращения для предупреждения самозатягивания и заедания развёртки, а также выхода её хвоста из шпинделя. Угол наклона канавки выбирают в зависимости от обрабатываемого материала: для серого чугуна и твёрдой стали 7—8°, для ковкого чугуна и стали 12—20°, для алюминия и лёгких сплавов 35—45°, для котельных развёрток 25—30°.

Для нарезания коротких метрических наружных и внутренних резьб с шагом от 0,75 до 6 мм используют групповые (гребенчатые) резьбовые фрезы. Эти фрезы имеют такой же профиль, как и нарезаемая резьба, но их зубья расположены не по винтовой линии, а по кольцевым поверхностям, перпендикулярным оси фрезы. По наружному цилиндру фреза прорезана продольными канавками, число которых выбирается в зависимости от диаметра фрезы.

1 — выход натрия; 2 — трубная доска; 3 — сильфонный компенсатор; 4 — экранная труба; 5 — наружная труба; 6 — труба с продольными канавками; 7 — донышко наружной трубы; iS — внутреннее донышко; 9 — упоры; 10 ~ внутренняя труба; // — трубная доска со стороны воды; 12 — трубная доска со стороны натрия; IS — вход

При толщине наносимого железоалюми-ниевого покрытия до 1 мм подготовка поверхности состоит только из тщательной пескоструйной очистки крупнозернистым острогранным кварцевым песком. При нанесении более толстых покрытий металлизируемая поверхность снабжается продольными канавками в виде ласточкина хвоста глубиной 2,0—3,0 мм, шириной 5—8 мм и шагом 10—20 мм.

Для теплообмена в ЦТТ с продольными канавками, вращающейся вокруг оси, перпендикулярной продольной оси симметрии, получены [102] соотношения для численного расчета на ЭВМ теплового потока, передаваемого трубой. Ориентация трубы в пространстве и соотношение сил тяжести и центробежной существенно сказываются на режиме течения пленки жидкости и соответственно теплообмена в ЦТТ рассматриваемого типа. Аналитическое описание процессов теплообмена с учетом этих факторов затруднительно. Характеристики таких процессов можно получить из экспериментальных исследований.