Продольная жесткость

где е — продольная деформация; е' — поперечная деформация бруса. Из формул (2.7) и (2.8) видно, что е и к' — величины безразмерные.

При испытании некоторых пластических материалов (среднеуг-леродистая сталь, медь, алюминий) на диаграмме растяжения не образуется ясно выраженной стадии текучести (рис. 2.23). Для таких материалов вводится условный предел текучести, равный напряжению, при котором продольная деформация образца е = =0,002, т. е. 0,2%. Условный предел текучести обозначается а0,г.

На рис. 219 показан брус, находящийся под действием сжимающих сил Р,Р. В этом случае длина бруса уменьшается на величину А/, а поперечный размер увеличивается на Да. При этом продольная деформация е отрицательна, а поперечная ег положительна, но

На рис. 2.15 показан брус, находящийся под действием сжимающих сил Р, Р. В этом случае длина бруса уменьшается на величину А/, а поперечный размер увеличивается на Аа, При этом продольная деформация к отрицательна, а поперечная ех положительна, но, как и для растянутого бруса, знаки указанных деформаций противоположны.

A (dz) = (р + y)dQ -dz и его линейная (продольная) деформация

изменение длины этого элемента будет Мг. Продольная деформация тогда может быть записана в виде

Рассмотрим далее случай объемной деформации. Согласно закону Гука в направлении каждого главного напряжения происходит продольная деформация (растяжение)

Однако диаграмма растяжения в координатах Р, А/ зависит от размеров испытуемого образца, его длины и площади поперечного сечения. Для получения механических характеристик материала эту диаграмму перестраивают в систему координат а, е. Напряжение ст = P/FO, где F0 — площадь поперечного сечения образца до испытания; продольная деформация е = А/До, где 10 - длина расчетного участка образца до испытания. Так как величины FQ и 10 постоянны, диаграмма а = /(е) имеет тот же вид, что и Р — f (А/) и отличается от нее масштабами. Диаграмма ст = = / (е) характеризует свойства испытуемого материала и носит название диаграммы растяжения.

Развитие микронеоднородной деформации в процессе повторного деформирования образца растяжением и сжатием показано на рис. 20. За каждые 1/4 цикла средняя пластическая деформация составляла 1 %. Поэтому за 1 цикл суммарная пластическая деформация составляла 4 %. За три полных цикла деформирования суммарная средняя пластическая деформация (по абсолютной величине) равнялась 12 %, Суммарная деформация по локальным областям 2е/ достигает 44 % (в точке ??i), т.е. превышает среднюю-деформацию в 3,6 раза. В то же время в локальных объемах А\ и А2 продольная деформация практически отсутствовала.

we—ширина основания трапециевидного образца; Wm—ширина наиболее узкой части трапециевидного образца; VB —объемная доля волокна; EL — продольная деформация; v —коэффициент Пуассона; ст — напряжение.

были несколько иными. Здесь частично использовали стальные секции кузова — в обрамлении ветрового стекла, дверных порогах и подкрепляющих штангах, помещенных в замковые опоры кузова. Все другие конструктивные элементы кузова, к которым прикреплялись плоские панели, были выполнены из упрочненного пластика. Крутильная и продольная деформация такого кузова и кузова из стальных элементов в зависимости от нагрузки были сравнимы. Долговечность кузова из стеклопластика оказалась исключительно высокой.

Опирание прогонов на ригели осуществлено в одном уровне. Продольная жесткость каркаса достигается за счет вертикальных связей по каждому ряду колонн. Поперечная жесткость обеспечивается поперечными рамами с колоннами, шар-нирно опертыми на фундаменты и жестко защемленными в ригели. Стальной настил используется одновременно и как горизонтальный жесткий диск покрытия; 12-ти метровые прогоны запроектированы в виде тонкостенных сварных двутавровых балок со стенкой высотой 500 мм и толщиной 3 и 3,5 мм. Колонны выполнены из широкополочных двутавровых прокатных балок. Подкрановые балки - из сварных двутавровых балок с односторонними ребрами жесткости. Опирание подкрановых балок на колонны в вертикальном и горизонтальном направлениях осуществляется по низу через консоли, прикрепленные к колонне на фланцах, или используются специальные приставные эстакады (серия 1.420.3-15). Пути подвесного транспорта пролетом 12м выполняются из прокатных балок со сквозной стенкой. Ригели продольного и торцевого фахверка запроектированы из гнутого С-образного профиля пролетом 9 и 12 м. При расчете конструкций приняты следующие значения постоянной нормативной нагрузки на покрытие:

11.3.4. Здания из конструкций типа «Орск». Металлоконструкции зданий типа «Орск» осуществляются системой двухшарнирных однопролетных рам коробчатого сечения пролетом 24м, по которым уложены прогоны и профилированный лист, выполняющий одновременно роль горизонтальных связей (рис.И.4). Продольная жесткость здания обеспечивается системой вертикальных связей по колоннам. Рамы - замкнутого коробчатого сечения, образованные двумя швеллерами, соединенными по бокам на сварке листами с двумя продольными гофрами. Монтажные

Кровля здания двухскатная с уклоном 1:10 выполняется из трехслойных панелей, уложенных по прогонам из горячекатаных швеллеров. Система связей по покрытию состоит из поперечных горизонтальных связей у торцов здания, расположенных в плоскости верхних поясов ригелей рам и распорок по каждому ряду колонн, выполняемых из замкнутых гнутосварных профилей. Нижние пояса ригелей раскреплены из плоскости подкосами. Продольная жесткость каркаса обеспечива-

Бороэпоксидная конструкция на 48% легче обычной алюминиевой. Расчетные нагрузки: сила растяжения 1440 кгс, сила сжатия 2360 кгс, продольная жесткость 0,82 • 10е кг.

Неравномерный нагрев образца по длине, который всегда имеет место при коротких (из условия устойчивости при сжатии) образцах, приводит к концентрации деформаций в средней, наиболее нагретой зоне. При переходе в пластическую область деформирования продольная жесткость этой зоны образца существенно уменьшается по сравнению с жесткостью упругона-груженных переходных элементов образца и захватов, и накопленная энергия способствует увеличению нагруженное™ пластической зоны. Об этом свидетельствует вид диаграмм усилие — время, на которых обычно имеется максимум значения усилия перед моментом перехода материала в нагретой зоне в пласти-

Сечение рабочей части образца составляет 3X3 мм. Для сверхпрочных материалов в целях увеличения жесткости можно применять образцы толщиной 2 мм; при этом продольная жесткость образца сохраняется.

Размеры элементов силового замыкания машины назначаются с учетом ее конструктивных особенностей и необходимой жесткости. Для уменьшения необходимой величины возбуждаемых угловых перемещений целесообразно обеспечить такое соотношение последовательно соединенных жесткостей С0, Сг, Сз, С^, Cs, при котором основная доля перемещений активного захвата приходится на деформирование образца. Это означает, что жесткости элементов силового замыкания машины С3, С4 и продольная жесткость преобразователя С5 должны быть значительно больше, по крайней мере на порядок, жесткости образца. Аналогичные соображения следует учитывать при выборе системы силоизмерения и разработке конструкции динамометра.

Исследования показали, что продольная жесткость труб при их изгибе в упругой стадии работы металла практически не отличается от труб с монолитной стенкой толщиной равной суммарной толщине стенки многослойных труб.

пряженно-деформированного состояния изготовленных труб были проведены стендовые испытания труб длиной 4 м на сжатие, имитирующие нагрев (рис. 1). Испытания показали, что продольная жесткость данных труб в 8 раз меньше обычных, что совпадает с данными расчета. При нагрузках, соответствующих нагреву 100 °С, максимальные напряжения (а именно, изгибные в вершине гофра) не превышают предела текучести материала [3].

где E0S0 = ES -f- 2E'S' — продольная жесткость стержня, p0S0 = pS -f- 2 p'iS" — масса единицы длины. Интересно отметить, что квадрат скорости cl распространения продольной волны в двутавровом стержне выражается в виде среднего значения от квадратов скоростей продольных волн в стенке с2 и в полке с'2

Продольная жесткость (Е— модуль EF, Е'р\