Продольной жесткости

даются те же явления, что и при простом растяжении и сжатии, когда знак поперечной деформации противоположен знаку продольной деформации, т. е. продольное растяжение сопровождается поперечным сжатием и продольное сжатие приводит к поперечному растяжению.

Кремнистор — полупроводниковый тензорезистор на основе нитевидных монокристаллов кремния с величиной допустимой продольной деформации до 0,8—1%; характеризуется очень высокой стабильностью: до 0,002% на протяжении 2 лет.

Силы межатомной связи в кристаллах в значительной мере зависят от распределения электронов в кристалле (электронной плотности), обусловливая определенный тип химической связи. Они определяют устойчивость кристаллической решетки и ее свойства. Для анализа ее устойчивости выделим в деформируемом теле локальный объем (кластер) и рассмотрим его сопротивление сдвигу и отрыву. Кластер сохраняет устойчивость к деформации вплоть до достижения относительной продольной деформации сдвига Тщ/Бц,, связанной с относительным критическим напряжением сдвига тс=тс/ос. Оно может быть выражено через отношение критических плотностей энергии сдвига (Wa) и растяжения (Wv), затраченных на изменение (Wv) и восстановление (Wa) деформируемого объема, на основе соотношений:

Эта зависимость является математическим выражением з а-кона Гука— основного закона сопротивления материалов. Закон Гука может быть сформулирован так: нормальное напряжение прямо пропорционально возникающей в том же направлении продольной деформации.

При работе стержня в упругой стадии величина продольной деформации весьма мала; еще меньше величина поперечной деформации. Поэтому при расчетах считают поперечные размеры неизменяющимися (принцип начальных размеров).

Эта зависимость является математическим выражением закона Г у к а — основного закона сопротивления материалов. Закон Гука может быть сформулирован так: нормальное напряжение прямо пропорционально возникающей в том же направлении продольной деформации.

При работе стержня в упругой стадии величина продольной деформации весьма мала; еще меньше величина поперечной деформации. Поэтому при расчетах считают поперечные размеры неизменяющимися (принцип начальных размеров).

ния, возникающие при растяжении или сжатии бруса, находятся в определенной зависимости от продольной деформации. Эта зависимость носит название закона Гука, который может быть сформулирован следующим образом:

ПУАССОНА КОЭФФИЦИЕНТ [по имени франц. учёного С.Д. Пуассона (S.D. Poisson; 1781-1840)] - абс. значение отношения относит, поперечной деформации к относит, продольной деформации прямого стержня при его продольном растяжении или сжатии в области действия Гука закона. П.к. характеризует упругие св-ва материала. Величина П.к. для

Экспериментально установлено, что отношение поперечной деформации ех к продольной деформации е при растяжении (сжатии) до предела пропорциональности для данного материала — величина постоянная. Обозначив абсолютную величину данного отношения ц, получим

ПУАССОНА КОЭФФИЦИЕНТ [по имени франц. учёного С. Д. Пуассона (S. D. Poisson; 1781 — 1840)]— абс. значение отношения относит, поперечной деформации к относит, продольной деформации прямого стержня при его продольном растяжении или сжатии в области действия Гука закона. П. к. характеризует упругие св-ва материала.

Рис. 138. Повышение продольной жесткости отсеков

Щитки большой протяженности делят на ряд отсеков (рис. 157, г), каждый из которых усиливают описанными выше приемами. Для увеличения продольной жесткости отсеки связывают между собой рамкой или продольными рельефами.

Повышения прочности следует добиваться увеличением сечения плит, снижая напряжения с целью повышения продольной жесткости станины. Таким образом, в этой схеме не только допустимо, но и целесообразно изготовлять несущие элементы из дешевых углеродистых сталей.

Значение Е, определяется из решения уравнения (12.29) при P=p/Pkp, где р -расчетная узловая нагрузка. Проверка устойчивости каждого стержня должна выполняться на величины расчетных усилий линейного расчета, умноженные на коэффициент k. Как уже отмечалось выше, не следует допускать значений коэффициента нелинейного возрастания усилий более 1,1-1,15. Рекомендуется также принимать гибкость стержней не более а=80-90, в противном случае необходимо дополнительно учитывать влияние снижения их продольной жесткости на величину критической нагрузки.

9. В о л к о в А. Н. Определение продольной жесткости гофрированных оболочек применительно к расчету сильфонов. Инженерный журнал, т. II, вып. 2, М., АН СССР, 1962, с. 368—372.

рам HUS 3000. В рамах обоих типов предусмотрены четыре основных исполнения, различающиеся расположением цилиндра (сверху или снизу) и наличием пьедестала. В рамах HUS 3400 и HUS 3600 пьедестала нет (см. табл. 22). Машины, приведенные в табл. 22, оснащены симметричными цилиндрами DAZ с эффективной длиной хода поршня 100 мм. Данные по продольной жесткости рамы приведены для свободной длины колонн 1000 мм.

Аналогичное дополнительное соотношение используется при учете продольной жесткости шпилек в затянутом фланцевом соединении (см. гл. 4).

С учетом продольной жесткости шпилек

Рассмотрим для определенности нагружение конструкции усилием затяга шпилек, при котором не требуется учет продольной жесткости шпилек. Уточненные расчеты показывают, что изгибной жесткостью шпилек можно пренебречь ввиду большой длины шпилек. Распределенные по окружности радиуса Нш осевые усилия Р вызывают сжатие фланца крышки и верхней части нажимного кольца, а также изгиб всех элементов конструкции. Внешние изгибающие моменты, вызванные внецентренным приложением осевых усилий, определяются в сечениях как произведение осевого усилия на соответствующее плечо. Например, в сечении, проходя-

Учет продольной жесткости шпилек в затянутом фланцевом соединении. Выше рассматривался расчет конструкции на затяг фланцевого соединения, для которого усилия в шпильках были заданными, и потому податливости шпилек могли не учитываться. Напряженное и деформированное состояние от затяга шпилек считается начальным состоянием для последующих расчетов на внешнюю нагрузку, например затяг нажимных винтов узла уплотнения, внутреннее давление в корпусе, нагрузки от неравномерного нагрева конструкции. При действии этих нагрузок в шпильках возникают дополнительные неизвестные усилия ДР, а контактные сопряжения становятся зависимыми аналогично сопряжениям (см. рис. 3.2) . В сопряжениях А и В и в точке С имеются неизвестные разрывы &Q* , Д#в и ДР. Осевое усилие ДР создает в точке С неизвестный внешний изгибающий момент &МС = АР8К> вызванный переносом осевого усилия с радиуса /?ш на радиус/?^ • При выводе формулы (3.2) было показано, что для определения неизвестных разрывов Д??с, Д# , ДЛ^ должны рассматриваться зависящие от них величины И^, Мв и #с. Здесь WK ~ радиальное перемещение нажимного кольца в точке А от распорного усилия LQA , момента ДЛ^, вызванного дополнительным усилием ДР в шпильках, и внешней нагрузки; Мв - изгибающий момент, возникающий после указанного выше переноса усилия ДР и равный

валопроводу—протяженный весомый стержень с параметрами m0i, I, Soi, C0t, соответствующими массе, длине, площади поперечного сечения и продольной жесткости реального валопровода;