Продольно поперечное

. Цай [290] рассмотрел бесконечно длинный цилиндрический баллон давления, изготовленный продольно-поперечной намоткой, и сравнил кольцевые и осевые деформации, следующие из решения Донга и др. [83], с соответствующими результатами расчета по сетчатой модели (согласно которой не учитываются жесткость связующего и эффект связанности безмоментного и изгибного состояний), а также с результатами эксперимента. Варьируя в ели-чину структурного параметра т (введенного в разделе Ш,Г гл. 4) от 1 до 10, он установил, что несмотря на то, что обе теории оказываются достаточно близкими при т' = 1, сетчатый анализ приводит к весьма приближенным результатам по сравнению с результатами, полученными по теории Донга и др., которые хорошо подтверждаются экспериментом.

Первоначально этот метод предназначался лишь для испытания ортотропных колец, т. е. изготовленных окружной намоткой и продольной или продольно-поперечной укладкой. Однако используя результаты теории кручения анизотропных стержней, Гесс и Берт [81, 120] расширили область применения метода на многослойные, образованные перекрестной ±0 намоткой кольца (такие кольца могут быть вырезаны из труб). Те же авторы признали этот метод непригодным, сравнив полученные результаты для композита S стекло — эпоксидная смола с величиной модуля сдвига, определенной из опытов на кручение труб. Хорошее согласование было получено при исследовании намоточных композитов из угольных волокон на углеродной матрице [27].

3. Сдвиг полосы. Как было отмечено в разделе V.A.3, этот метод использовался для измерения сдвиговой жесткости трехслойных материалов [210]. Он был применен в работе [213] для испытания однонаправленных с продольно-поперечной и ±45° укладкой бороэпоксидных композитов.

Материалы ППС перерабатывают в изделия в основном методом продольно-поперечной намотки и прессованием. Методом намотки, например, изготавливают трубы, резервуары и емкости различных габаритов и конфигураций, прессованием пакетов получают изделия в виде листов и панелей.

Общее решение для анизотропной трубы предложено С. Г. Лех-ницким [25]. Материал стеклопластиковой трубы, полученной методом косоперекрестной или продольно-поперечной укладки стеклоарматуры, также удовлетворяет условию ортотропности. Поэтому решение, полученное С. Г. Лехницким, может быть использовано и при расчете стеклопластиковых труб.

Все рассмотренные Критерии прочности приведены в табл. 2.7. Анализ данной таблицы показывает, что уравнения равно-опасных напряженных состояний можно привести к виду удобному для использования их при неразрушающем контроле прочности. Кроме того, имеется определенный класс анизотропных материалов, для которых с учетом принятого допущения о равенстве характеристик прочности при сжатии и растяжении в направлении осей упругой симметрии справедливы приведенные критерии. К числу их, по-видимому, можно отнести стеклопластики на основе продольно-поперечной укладки ориентированного стеклонаполнителя. Некоторые критерии (2.8), (2.13), (2.14) после преобразования имеют одинаковые выражения. Единственный из перечисленных критериев (2.9) учитывает упругие свойства материала, однако после преобразований видно, что для равнопрочной структуры необходимость определения упругих характеристик отпадает, так как vx — vu и k -— 1. Следует отметить, что использование критериев Марина Дж. и Прагера ЕЗ. при неразрушающем контроле затруднено из-за сложности математических расчетов.

При продольно-поперечной укладке для ППС значения р = = 90°. Тогда зависимость скорости от направления распространения упругих волн примет вид

в Продольном и Поперечном направлениях с Последующим их прессованием. Таким образом были получены стеклопластики продольно-поперечной и веерной структур.

Можно пользоваться и более узкими образцами, если предварительно определить величины а и вводить поправку с учетом недогруженной зоны по формуле (4.4). Экспериментальная проверка зависимости предела прочности от ширины образца при растяжении проводилась на образцах, вырезанных из стеклопластиковых труб с продольно-поперечной

с продольно-поперечной укладкой

Исследовались две партии стеклопластиковых труб: жгутовая (на основе стекложгута ЖС-0,4) с продольно-поперечной укладкой арматуры (тип «П») и тканевая (ткань «Т») с косоперекрест-ной намоткой стеклолент (тип «Т») под углом 54° к оси трубы, пропитанные полиэфирным связующим ПН-1. Обе партии были изготовлены по технологии, разработанной ВНИИСПВ и Укр-НИИПластмаш.

Как видно из рис. 1.10уб, пористая матрица 1 заполняет зазор между стенками, образуя два диаметрально противоположных канала 2, 3 для продольного подвода и отвода теплоносителя I. Здесь4 реализуется его продольно-поперечное движение: продольное - в подводящем 2 и отводящем 3 каналах; поперечное - сквозь матрицу 1 в окружном направлении.

При контроле толстых сварных швов применяют продольно-поперечное сканирование (показано на рис. 3.14, б внизу пунктиром), при котором преобразователь перемещают вдоль шва.

1. Последовательное прозвучивание всего сечения шва акустической осью одноэлементного преобразователя. В этом случае механически выполняют продольно-поперечное сканирование, воспроизводя движение руки оператора при ручном контроле.

никает неравномерность распределения потока по сечению пучка. Это связано с наличием участков поперечного и продольно-поперечного обтекания труб пучка. Ярко выраженный участок поперечного обтекания возникает при боковом подводе теплоносителя непосредственно на трубы пучка. Продольно-поперечное течение наблюдается в пучке, собранном из отдельных кассет, при осевом подводе теплоносителя в торец пучка (через пространство между кассетами). Здесь возникает определенная неравномерность по радиусу, которая выравнивается по мере удаления от входа. Отношение высоты этих участков к высоте участка с продольным течением характеризует общую неравномерность потока в пучке. Естественно, что чем меньше высота участков поперечного и продольно-поперечного течения и чем больше высота участка продольного течения, тем относительно равномернее распределение потока теплоносителя и температур в пучке труб. Из этого следует, что для бокового подвода теплоносителя при всех прочих равных условиях целесообразно иметь большую высоту трубного пучка.

1 — поперечное течение; 2 — продольное течение

На участке косого обтекания пучков поперечная компонента скорости максимальна в узком месте зазора между стержнями. Продольная же компонента скорости максимальна в «теневой» зоне между стержнями. Таким образом, схематично сложное трехмерное продольно-поперечное течение можно представить расслоенным: в поперечных зазорах реализуется «в основном» поперечное течение, в «теневых» зонах реализуется «в основном» продольное течение. Поэтому далее будем Выход потони считать, что часть периметра EI трубки обтекается поперечным потоком (си), а другая часть (е2=1—EI)—продольным (а2), и из условия теплового баланса получим, что средний коэффициент

Для расположенных до и после перегревателя котельных пучков многобарабанных вертикально-водотрубных котлов, имеющих смешанное продольно-поперечное смывание, К = 0,9.

При контроле толстых сварных швов чаще применяют продольно-поперечное сканирование, при котором основное перемещение преобразователя - вдоль шва. Тогда шаг сканирования s (перпендикулярно к шву) можно увеличивать по мере углубления контролируемой зоны и отодвигания преобразователя от шва, поскольку раскрытие пучка лучей возрастает по мере увеличения пути УЗ.

Таким образом, продольно-поперечное сканирование существенно сокращает трудоемкость контроля толстых сварных соединений по сравнению с поперечно-продольным сканированием.

1. Последовательное прозвучивание всего сечения сварного шва одноэлементным преобразователем. При этом преобразователь совершает поперечно-продольное или продольно-поперечное движение, аналогичное движению руки оператора при ручном контроле.

Гелиевый реактор на быстрых нейтронах (БГР-300). НИКИЭТ совместно с РНЦ «Курчатовский институт» (РНЦ КИ) разработал проект прототипа реактора БГР-300 со стержневыми твэлами в стальных оболочках и кассетами с засыпкой мик-ротвэлов. Движение гелиевого теплоносителя продольно-поперечное. Корпус БГР-300 из ПНЖБ рассчитан на давление 16 МПа. Разрабатывались варианты одноконтурной схемы с гелиевой турбо-установкой и двухконтурной схемы с давлением во втором контуре меньшим, чем давление гелия. Однако существенным недостатком проекта БГР была необходимость отвода остаточного тепловыделения активной системой циркуляции теплоносителя с использованием энергоисточников быстрого включения. При тяжелой аварии с потерей гелиевого теплоносителя такая система не могла должным образом функционировать и, следовательно, не обеспечивалась радиационная безопасность установки.