Проектирования установок

2. Расчетная температра наружного воздуха для проектирования вентиляции принята равной средней температуре воздуха наиболее холодного периода, составляющего 15 % общей продолжительности отопительного периода.

ff/pB = GPBc — эквиваленты расхода воды, поступающей в местные установки горячего водоснабжения, Дж/(с-К) (в открытых системах теплоснабжения Gr.n = Gr; Wr.B = = ^г); 'в — температура воздуха внутри помещения, °С; tB.f — расчетная температура воздуха внутри помещений, "С; tR — • произвольная (текущая) температура наружного воздуха, °С, tH.0 — расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления, °С; tH.B — расчетная температура наружного воздуха для проектирования вентиляции, °С; tn.x — температура наружного воздуха в точке излома графика температур воды, "С; TI — температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети, "С; TOI • — температура воды в подающем трубопроводе перед элеватором или смесительным насосом, °С; тс —

Величины расходов теплоты Q, сетевой воды G, эквивалентов расхода сетевой воды W, температур т\, Т0ь тс, Т02, тГ2, т0ц, тк, коэффициентов теплопередачи k0, kB, kr, относящиеся к произвольной (текущей) температуре наружного воздуха tv, дополнительных индексов не имеют. Те же величины при расчетной наружной температуре для проектирования отопления tv.0 обозначают одним штрихом ', при температуре наружного воздуха для проектирования вентиляции Л,.в — двумя штрихами" и при температуре наружного воздуха в точке излома графика ^н.и — тремя штрихами '".

Температура расчетная для проектирования вентиляции, отопления 313, 315

§ 83. В производственных помещениях, в которых могут выделяться вредные и взрывоопасные пары, газы и пыль, расчетную зимнюю температуру для проектирования вентиляции следует принимать равной расчетной температуре для проектирования отопления.

Приведенные в табл. 1.17 данные позволяют всесторонне охарактеризовать токсичность различных смесей и пересчитать газовыделение Q, мг/м3, для проектирования вентиляции в цехах по следующему уравнению [5]:

На основе данного метода получены исходные данные для проектирования вентиляции при заливке и охлаждении форм и стержней с использованием холоднотвердеющих смесей (табл. 1.20).

Газовыделение для проектирования вентиляции при заливке и охлаждении форм (стержней) на синтетических связующих может быть рассчитано по уравнению (5) с использованием табл. 1.21. Однако уравнение (5) не учитывает степень конденсации, например, фенола.

В основу проектирования вентиляции на АЭС положен принцип раздельной вентиляции помещений строгого и свободного режима.

В основу проектирования вентиляции на АЭС положен принцип раздельной вентиляции помещений строгого и свободного режима.

Для проектирования установок катодной защиты необходимо иметь все данные о скважине, в частности о ее глубине, диаметре, типе обсадных труб, толщине их стенок, материале, виде цемента, промывочном

Вопросами разработки и проектирования установок для индукционного нагрева занят ряд специализированных научно-исследовательских институтов и предприятий, таких, как Всесоюзный научно-исследовательский институт токов высокой частоты им. В. П. Волог-дина, Всесоюзный научно-исследовательский институт электротермического оборудования, Московский автомобильный завод им. И. А. Лихачева, Горьковский автомобильный завод и многие другие организации.

Задачами проектирования установок для сушки древесины являются: а) выбор системы и конструкции установки в соответствии с конкретными условиями производства; б) определение размеров установки или числа сушильных камер; в) расчёт элементов оборудования установки—калорифера, вентиляторов, приборов наружного воздухообмена (в газовых установках вместо калорифера — расчёт топки и искроотделителя); г) определение потребного расхода тепла, пара и электроэнергии.

Для проектирования установок I и II классов, предназначенных для единичных работ, программа намечается условно. Установление программы для стационарных мастерских III класса производится по укрупнённым показателям. При проектировании цехов IV класса производится расчёт производственной программы по конкретным объектам.

Практикой проектирования установок и цехов металлизации установлено, что минимальная площадь, требуемая для размещения оборудования стационарной мастерской на два поста, составляет 40 —60 л'. В СССР наиболее распространены мастерские III класса, комплектуемые оборудованием 1-й и 2-й групп, обеспечивающим выполнение работразнообразного на-

Особенности проектирования установок контактных экономайзеров

IX-3. Предвключенная очистка дымовых газов . . . 206 IX-4. Особенности проектирования установок контактных экономайзеров .......... 208

В Центральном котлотурбинном институте им. И. И. Ползу-нова был выполнен комплекс проектных и экспериментальных работ по созданию ртутно-водяных бинарных установок. Была построена полупромышленная установка, эксплуатация которой дала материалы для проектирования установок большой мощности [63]. Начавшаяся война прервала эти работы. В послевоенные годы в СССР и зарубежных странах уже удалось преодолеть трудности производства и эксплуатации установок водяного пара с начальными параметрами (90-=-130) 10Б Па, 500—565° С, к. п. д. которых близок к к. п. д. ртутно-водяных установок с давлением ртутного пара 10-105 Па (515° С). Далее началось освоение установок водяного пара закритического давления (240ч-257) 105 Па, 540—565° С с расчетным к. п. д. до 40—41%. В связи с этим был утрачен интерес к работам по ртутно-водяным установкам на органическом топливе в СССР и зарубежных странах.

В настоящее время в Гестхахте (ФРГ) сооружается гелиевая АГТУ мощностью 25 МВт — прототип установок большой мощности. Поскольку не все процессы и элементы оборудования могут моделироваться на установках малой.мощности, потребуется выполнение большого комплекса исследований для проектирования установок большой мощности. Это особенно необходимо в отношении высокотемпературных газоохлаждаемых реакторов на быстрых нейтронах, характеристики которых экспериментально еще не изучались. Активная зона высокотемпературных газоохлаждаемых реакторов на быстрых нейтронах (ВГРБН) имеет меньшую теплоемкость, ее динамические характеристики требуют детального исследования. Предстоит выбор оптимального варианта ТВЭЛ. Разрабатываются стержневые ТВЭЛ из UO2 и РиО2 или UC и РиС в оболочке из жаропрочного сплава; металлокерамические частицы UO2 и РиО2 и другие в металлической матрице; керамически покрытые частицы в разных модификациях. Расчетные характеристики по некоторым типам ТВЭЛ для установок с гелиевыми ГТУЗЦ мощностью 1000 МВт даны в табл. 25. Ведущиеся исследования позволят выбрать оптимальный вариант горючего для ВГРБН. Предстоит также решение проблем материалов и ряда элементов конструкций оборудования для суждения о реально возможных типах таких реакторов, конкурентоспособных с реакторами-размножителями с жидкометаллическим охлаждением.

Макетный способ проектирования установок, получивший широкое распространение в работах института Гипрокаучук, основан на применении объемных масштабных макетов (рис. 3). Макет и его отдельные узлы собираются из типовых заранее изготовленных упрощенных масштабных моделей агрегатов, оборудования, трубопроводов, строительных конструкций или готовых типовых узлов преимущественно без применения клея, пайки и сложных инструментов. Легкость сборки обеспечивается применением специальных соединений (на плотной посадке), которые позволяют собрать макет самому проектировщику. Найденная макетным способом проектирования наиболее рациональная конструкция узла подвергается затем технологической доработке. В конструкцию узла вводят технологические требования по изготовлению и сборке узла в соответствии с применяемой на данном заводе (или базе) технологией и имеющимися механизмами.

ном случае проектирования установок для обеззараживания во-