Проектировании установок

При проектировании установки была поставлена задача — обеспечить возможность использования установки для определения вязкости различных жидкостей и газов в широкой области температур и давлений, т. е. более широкая по сравнению с первым этапом исследования МИПД. В связи с этим все элементы (вискозиметра рассчитаны на давление до 600 бар.

что приводит к некоторому завышению тока индуктора и напряжения на нем. Знак ошибок создает известную гарантию при проектировании установки и при выборе оборудования. Поэтому формула (7-9) будет принята в расчетах как основная.

При проектировании установки дуговых электропечей надлежит учитывать влияние этих эксплоатационных коротких замыканий на: а) работу генераторов электростанции; • б) работу электроприёмников, питающихся от той же электростанции, в связи с колебаниями напряжения, которые могут достигать значительной величины.

оружейной НИИСТ в отопительной котельной Киевского совхоза «Совки» для приготовления поливочной воды. Применение железобетона для изготовления корпусов экономайзеров предусмотрено Укргипролегпромом при проектировании установки контактных экономайзеров в котельной Житомирского льнокомбината после котлоагрегатов Б-25ГМ паропроизводительностью 25 т/ч (рис. 3-14). Расчетная теплопроизводительность этих 58

Промэнерго Мосгорсовнархоза (рис. 29). Аналогичные решения приняты Промэнерго при проектировании установки контактных экономайзеров в котельной московского электролампового завода, а также Вильнюсским филиалом Пром-проекта при проектировании установки контактных экономайзеров в одной из районных отопительных котельных Вильнюса с котлами ДКВР-6,5.

В частности, в целях экономии металла, отказа от изоляционных работ и увеличения долговечности корпуса экономайзеров могут быть изготовлены из железобетона. Такое решение принято Укргипролегпромом при проектировании установки контактных экономайзеров в котельной

Результаты эксплуатационных испытаний и некоторые показатели действующих экономайзеров были освещены выше. Много данных для определения технико-экономических показателей контактных газовых экономайзеров получено в НИИСТ УССР и проектных организациях Киева, Москвы, Минска, Вильнюса, Свердловска и других городов. Согласно расчетам, произведенным Укргипролегпромом при проектировании установки контактных экономайзеров в котельной Львовского кожевенного завода, на этом предприятии будет получен следующий эффект: годовая экономия природного газа —• 3 млн. нм3, соответствующая экономия на эксплуатационных расходах 49,5 тыс. руб. При

При проектировании установки экономайзеров в действующих котельных, когда приспособить газоходы и дымовую трубу к возможности выпадения влаги затруднительно, важнейшей задачей является максимальное осушение, т. е. снижение влагосодержа-ния, уходящих из экономайзера газов. С этой точки зрения, как и для получения максимального теплотехнического эффекта,; наиболее рациональным является режим при максимальном удельном расходе воды через контактный экономайзер, т. е. при оптимальном соотношении количеств воды W и дымовых газов G, позволяющий сконденсировать максимальное количество водяных паров.

Проведенные испытания подтвердили, что даже при закрытом шибере прямого хода по байпасному газоходу протекает около 20 % газов. Хотя это снижает эффективность экономай-зерной установки, но имеет и положительное значение: повышается температура газов перед входом в дымовую трубу, что уменьшает вероятность конденсации остаточных водяных паров и выпадение конденсата в трубе. Тем не менее глубокое охлаждение газов, несмотря на пропуск части их через байпас, позволило повысить к. и. т. с 81 до 92 % по высшей теплоте сгорания. Скорость газов в экономайзере была принята в пределах 1 м/с, чтобы не ухудшить тягу в котле, что имеет первостепенное значение при установке контактного экономайзера на напорной стороне дымососа. Проведенные испытания подтвердили целесообразность такого решения, принятого при проектировании установки: аэродинамическое сопротивление было в пределах 30—33 мм вод. ст., тяга в котле не ухудшалась.

Окружная скорость при ш=314 рад/с, гтр=0,15 м равна УОЕР = or=47,1 м/с. Тогда радиальная скорость и = = 47,1-0,615 = 28,9 м/с близка к тому, что было задано при проектировании установки, и к значениям скорости, определенным методом И. Клейса [126].

После анализа технико-экономических и технологических показателей, полученных в итоге испытаний, необходимо конкретно указать пути и способы полного или частичного устранения всех выявленных ненорм альностей и дефектов в работе котельной установки. Все выводы и предложения по испытаниям, как отмечалось, должны быть сделаны в соответствии с достижениями техники, с данными, положенными в основу при проектировании установки или полученными на хорошо и экономично работающих аналогичных котельных установках.

Расчеты горения топлива выполняют при проектировании установок и контроле действующих установок. Во втором случае некоторые величины бывают известны из показаний приборов (например, объемный состав продуктов сгорания) и поэтому методика расчета отличается от первого случая.

При проектировании установок электрохимической защиты подземных металлических сооружений от коррозии в городах должна быть предусмотрена их увязка с проектом планировки и застройки этих районов или схемами генеральных планов.

Таким образом, одной из основных задач при проектировании установок для тепловой микроскопии является оценка пропускной способности отдельных участков вакуумной системы.

Установки испарительного охлаждения печей цветной металлургии начали внедряться в 60-х годах, когда уже имелся опыт эксплуатации испарительного охлаждения доменных, мартеновских и нагревательных печей черной металлургии. При проектировании установок испарительного охлаждения печей цветной металлургии были учтены недостатки эксплуатации СИО печей черной металлургии. Если на СИО доменных и мартеновских печей вырабатывается преимущественно пар низких параметров давлением 0,3 МПа, использование которого вызывает большие затруднения, то на СИО шахтных печей цветной металлургии вырабатывается пар давлением 0,6—0,8 МПа, .который практически полностью используется для технологических целей. Единичная паропро-изводительность установок СИО колеблется в пределах от 0,3 до 12 т/ч.

При проектировании установок кондиционирования воздуха расчёт должен быть проведён по крайней мере для двух противоположных режимов: для зимнего режима с нагревом и увлажнением воздуха и для летнего режима с охлаждением и осушкой.

Концентрации взвешенных веществ, фосфатов, аммонийного азота и нефти при озонировании снижались незначительно. Запах и окраска исчезали полностью при дозах абсорбционного озона 3—6 мг Оз/л. Удельная доза озона, необходимая для снижения ХГДК, —1,03 мг О3 на 1 мг О2 ХПК. Для рассмотренных вариантов доочистки с различным остаточным содержанием взвешенных веществ (15 мг/л после механической и 2 мг/л после физико-химической) скорость абсорбции озона водой была одинакова, а степень абсорбции озона снижалась при наличии предварительной' коагуляции. При проектировании установок для обработки городских сточных вод рекомендуются дозы 10—12 мг О2/л жидкости, которые уточняются в процессе эксплуатации.

повышенных требованиях к качеству воды рекомендуется схема установки контактных экономайзеров ЭК-БМ1-1 и ЭК-БМ1-2, серийно выпускаемых Ленинабадским заводом газовой аппаратуры, с промежуточным теплообменником. В качестве промежуточного теплообменника могут быть применены серийно выпускаемые скоростные водоподогреватели (водотюдогреватели водо-водяные секционные разъемные). Длина трубок 2 и 4 м, диаметр корпуса от 57 до 325 мм. В случае освоения серийного производства более целесообразны скоростные водоподогреватели конструкции НИИСТа с профильными трубками (с кольцевой накаткой), характеризующиеся более высокой (на 50— 60%) теплопроизводительностью при одинаковых с серийными гладкотрубными водоподогревателями габаритных размерах. При проектировании установок промежуточного теплообменника необходимо правильно решить вопрос о том, какую воду целесообразнее пропускать по трубкам водоподогревателя, а какую в межтрубном пространстве. Исходными предпосылками при решении этого вопроса являются следующие: а) коррозионная активность нагретой в экономайзере воды; б) загрязненность этой воды; в) расходы воды греющей и нагреваемой. Если греющая вода загрязнена взвешенными веществами либо имеет рН менее 6,5—7,0, то, по-видимому, предпочтительнее ее пропускать внутри латунных трубок, поскольку их легче чистить, чем межтрубное пространство, и они более коррозионно стойкие. Но при этом необходимо обеспечить прохождение воды со скоростью, исключающей возможность легкого отложения взвешенных веществ. Следует при этом отметить, что, в отличие от разработанной НИИСТом конструкции модернизированного контактно-экономайзерного агрегата АЭМ-0,6, в котором промежуточный теплообменник установлен непосредственно в корпусе агрегата, является 'его неотъемлемым элементом и потому включен в объем поставки, промежуточный теплообменник в экономайзерах типа ЭК-БМ1, будучи оборудованием общекотельным, в объем поставки экономайзеров не входит и должен заказываться отдельно.

энергетические установки и большинство установок промышленной теплотехники: пламенные вращающиеся печи, огневые сушилки « т. п. Выход продуктов сгорания, их энтальпия и количество воздуха, -необходимого для полного сгорания, теоретическая и действительная температуры горения топлива ('последняя должна быть на 50—200° С выше максимальной температуры процесса в рабочем пространстве печи) определяются расчетом при проектировании установок и при составлении тепловых балансов. Производятся они в такой последовательности. Сначала устанавливается процент потерь тепла от механической неполноты сгорания дм% на основе нормативных или опытных данных (табл. 2-1). Как известно содержание горючих (Г%) в шлаке, провале и уносе, то эта потеря тепла определяется по формуле

Поскольку стоимость устройств для коагуляции воды невелика, а удаление из воды примесей всегда желательно максимальное, как правило, целесообразно при проектировании установок для известкования предусматривать оборудование для коагуляции во всех случаях использования поверхностных вод. В дальнейшем при эксплуатации установки коагуляция может применяться по мере необходимости, иногда лишь в определенные периоды года, например в паводок.

Для достижения высокого качества (однородности) тепловой обработки материала в кипящем слое и обеспечения высокой тепловой устойчивости слоя необходимо, чтобы в нем доля частиц, имеющих конечную температуру (г"'м), составляла величину, в 20—50 раз большую, чем доля частиц, имеющих t
Количество контролируемых точек на пароперегревателе определяется, прежде всего, степенью сложности его конструкции. Чем сложнее перегреватель, тем большее число точек приходится контролировать. Правилами технической эксплуатации, выработанными с учетом опыта эксплуатации котлов разных конструкций и распространяемыми на котлы разных конструкций, определяются лишь принципы построения схем контроля и основные обязательные измерения. Конкретные схемы контроля, количество измерительных устройств и места их установки на пароперегревателях определяются при проектировании установок, дополняются и уточняются при их монтаже, наладке и эксплуатации. Однако, хотя отдельные конкретные схемы обычно отличаются друг от друга, они имеют и много общего, поскольку к ним предъявляются примерно одинаковые требования и при построении их исходят из общих принципов.