Прочности резьбовых

Оценка остаточного ресурса проводится по запасу прочности как отношению предела длительной прочности стали к эквивалентным напряжениям. Поэтому на точность определения ресурса влияет надежность выбранных характеристик жаропрочности. Методы повышения надежности этих характеристик описаны в гл. 2,3. При низких значениях коэффициента запаса прочности рекомендуется [16, 22] проводить оценку поврежденное™ рассматриваемых деталей.

Влияние неточности изготовления сварных соединений. Связь между остаточной прочностью при 77 К и относительным угловым перекосом при различной величине смещения свариваемых кромок относительно друг друга показана на рис. 7. Ни в одном случае не наблюдалось нестабильное разрушение; все образцы разрушались вязко по типу отрыва после общей текучести. Тем не менее даже при наличии углового перекоса в ПО % и смещения, равного 25 % от толщины плиты в сечении надреза, остаточная прочность была гораздо выше, чем ст0>2- Следовательно, остаточная прочность сплава 5083-0 нечувствительна к неточностям технологии изготовления. Оценка остаточной прочности. Оценку сплава 5083-0 проводят с точки зрения контроля качества, поскольку нестабильное разрушение не наблюдалось ни в одном случае. Поэтому подкомитетом RR 842 Японской научной ассоциации по судостроению приняты рекомендации по оценке и стандартным уровням остаточной прочности [6]. Для оценки остаточной прочности рекомендуется использовать разрывные образцы шириной не менее 400 мм с двусторонними надрезами. Так как на величину остаточной прочности основного металла и сварных соединений сплава 5083-0 мало влияют другие факторы, кроме ширины образца, необходимо принимать во внимание зависимость, выраженную уравнением (1). Поэтому в лабораторных условиях удобно использовать образцы для испытаний на растяже-жен»ь шириной 100 мм. Условие обеспечения вязкого разрушения после общей текучести в очень широких пластинах с надрезом (таким, какой может иметь место в натурных резервуарах для хранения ожиженных газов) на основном металле и в сварном соединении выражается зависимостью

Сталь марки 08Х21Н6М2Т (ЭП54) ГОСТ 5632—72 повышенной прочности рекомендуется для эксплуатации в окислительно-восстановительных средах, используется для изготовления сварной химической аппаратуры, емкостей, теплообменников, реакторов, трубопроводов, работающих при температуре от —40 до +300 "С, являясь заменителем сталей марок 08Х17Н13М2Т и 10Х17Н13М2Т. Сталь марки ОЗХ22Н6М2 (ЭП67) рекомендуется для изготовления емкостного оборудования, работающего в производстве минеральных удобрений, серной кислоты и др. при температуре от —70 до +300°С.

Сталь марки 08Х18Г8Н2Т (КО-3) повышенной прочности рекомендуется для работы преимущественно в окислительных средах для сварной химической аппаратуры. Аналогичны области применения стали марки 08Х18Г8НЗМ2Т (КО-ЗМ) повышенной прочности, являющейся заменителем стали марки 08Х17Н13М2Т.

Если несущая способность сечения между близко расположенными ЭП исчерпана, то усилия в большей степени начнут передаваться через участки между другими проходками. Поэтому для проверки прочности рекомендуется принимать длину сечения равной четырем толщинам оболочки, в пределах которой, по-видимому, может наступить полное исчерпание несущей способности материала.

Таким образом, анализ напряженного состояния защитной оболочки АЭС в зоне шлюза свидетельствует о том, что этот узел при соответствующем конструкционном усилении может быть решен без утолщения оболочки в его окрестности. Расчет защитной оболочки в зоне шлюза может быть выполнен МКЭ. В связи с тем, что эти узлы экспериментально изучены недостаточно, расчетные усилия в запас прочности рекомендуется увеличивать в 1,2 раза.

Ко второму классу отливок относятся базовые и корпусные детали повышенной прочности или износостойкости. Для обеспечения необходимой прочности и жесткости чугун в отливках (в преобладающих по толщине сечения участках) должен иметь предел прочности на растяжение около 20—25 кГ/мм3 и модуль упругости около (1,0-н •i-1,2) 104 кГ/мм2. В зависимости от толщин стенок отливок для обеспечения такой прочности рекомендуется применение следующих марок серого чугуна: СЧ 15-32, СЧ 21-40 и СЧ 28-48.

Для ускоренного определения предела длительной прочности рекомендуется пользоваться методом, в основу которого положено

Назначение. Тяжело нагруженные ответственные пружины, к которым предъявляются требования высокой усталостной прочности, пружины, работающие при температуре до 300°С, и другие детали. Сталь не склонна к росту зерна при нагреве; после термообработки обладает хорошими пружинящими свойствами (высоким пределом упругости) и высоким пределом выносливости; наилучшие свойства обеспечиваются после изотермической закалки и отпуска; для повышения циклической прочности рекомендуется применять азотирование пружин.

Для сварки сталей 40 и 45, а также легированных сталей средней прочности рекомендуется использовать электроды УОНИ-13/55, УОНИ-13/65, ВИАМ-25, НИАТ-ЗМ. Они обеспечивают высокую пластичность и ударную вязкость металла шва и стойкость против образования трещин.

При определении пределов длительной прочности рекомендуется проводить испытания продолжительностью 50, 100, 500, 1000, 3000, 5000, 10 000 ч, если не требуется другая база испытания.

50ХФА Закалка Отпуск 835-865 490-550 Масло Воздух 1275 1079 10 45 Тяжелонагруженные ответственные пружины с высоким сопротивлением усталости. Работающие при температуре до 300 °С (для сепараторов и т. п.) и другие детали. Для повышения циклической прочности рекомендуется применять азотирование. Не применяется для сварных конструкций

--Классы прочности резьбовых стержней. Стальные вкнты, болты и шпильки изготовляются 12 классов прочности, которые обозначаются двумя числами: 3.6, 4.6, 4.8, 5.6, 5.8, 6.6, 6.8, 6.9, 8.8, 10.9, 12.9, 14.9. Первое число, умноженное на 100, указывает минимальное значение предела прочности о„ в МПа; произведение чисел, умноженное на 10, определяет величины предела текучести ат в МПа (для класса прочности 3.6 значения приблизительные).

На рис. 6.8 показано распределение контактных напряжений на стыке фланцев для этого же соединения при различной внешней нагрузке. С увеличением внешней нагрузки характер распределения напряжений в зоне контакта фланцев изменяется (кривые / и 4 на этом рисунке соответствуют затяжке соединения; Рв = 0). Сплошные линии соответствуют фланцам с t{ = t2 = 3Q мм, штриховые — /1 = /2 = 9 мм. Зависимость дополнительных усилий в болтах от внешней растягивающей силы дана на рис. 6.9. Из рис. 6.9 видно, что эта зависимость существенно нелинейна, что объясняется изгибом фланцев и рычажным характером их взаимодействия из-за смещения контакта к внешнему радиусу. С увеличением усилия предварительной затяжки дополнительная сила в болте Л^ от внешней нагрузки снижается и затяжка таким образом является эффективным средством повышения прочности резьбовых соединений.

47. Иосилевич Г. Б. Исследование статической прочности резьбовых соединений со спиральными вставками. «Вестник машиностроения», 1964, № 8.

В табл. 4 и 5 приведены " данные о прочности резьбовых соединений полиэфирного пластика со стеклотканевым наполнителем и с рогожкой. Для глубин резьбы, не указанных в таблицах, показатель прочности резьбы можно определить линейной интерполяцией по данным табл. 4 и 5.

На основе экспериментальных исследований можно принять, что отклонения шага, получающиеся в обычных производственных условиях, не вызывают заметного снижения прочности резьбовых соединений как при статических, так и при динамических нагрузках.

Допуски наружного диаметра резьбы болта и внутреннего диаметра резьбы гайки. Как видно из фиг. 34, величины допусков на наружный диаметр резьбы болта и внутренний диаметр резьбы гайки определяют минимальную рабочую высоту витка ^min, с которой надо считаться в интересах прочности резьбовых соединений.

§ 2. МЕТОДЫ РАСЧЕТА ПРОЧНОСТИ РЕЗЬБОВЫХ СОЕДИНЗНИЙ

Оценка прочности резьбовых соединительных элементов при многоцикловом нагружении может быть проведена по диаграмме предельных напряжений

Таким образом, вопросы малоцикловой прочности резьбовых соединений остаются одними из наиболее сложных в силу выраженных эффектов концентрации напряжений, перераспределения усилий, напряжений и деформаций в наиболее нагруженных зонах, раннего образования трещин усталости и большого их влияния на условия нагружения повреждаемых витков.

5. Повышение прочности резьбовых соединений

5. Повышение прочности резьбовых соединений....... 120