Прочности связующего

Если в 30-40-х годах прошедшего столетия более остро стояли вопросы обеспечения надежности и прочности строительных конструкций, то в последние десятилетия важное значение получили проблемы прочностной надежности объектов машиностроения. Наука о прочностной надежности конструктивных элементов аппаратов находится в стадии становления.

137. Маркочев В. М., Морозов Е. М. Предел трещиностойкости в системе критериев прочности тел с трещинами.— В кн.: Исследование хрупкой прочности строительных металлических конструкций.— М.: ЦНИИПро-сктстальконструкцня, 1982, с. 102—112.

Облицовочные материалы обычно повреждаются микрогрибами, из которых наиболее активны два вида: A. niger и A. flavus. Степень повреждаемости 1...3 балла. В Киевском политехническом институте исследовали кремнеорганические покрытия с добавками различных солей. Поверхности облицовочных материалов на основе белого цемента, туфа, травертина и ракушечника вначале обрабатывали растворами алюмината натрия, бихромата калия, хлорида цинка, смеси буры и борной кислоты (1,5: 1) и смеси хлорида цинка, сульфата меди и бихромата калия (1:1:1). Затем наносили метилсиликонат натрия в виде 2%-ного водного раствора. Степень повреждаемости снизилась в 2—3 раза. Наиболее эффективной оказалась обработка растворами, содержащими алюминат натрия и хлорид цинка. Отмечено увеличение водостойкости и механической прочности строительных материалов на 10...50 % по сравнению с необработанными.

Для оценки малоцикловой прочности строительных сварных конструкций в рамках существующих расчетных схем необходимо располагать данными о нагруженности, о значениях локальных напряжений и деформаций и о характеристиках сопротивления материалов малоцикловому разрушению при различных условиях эксплуатации; при этом следует иметь в виду как стадию работы конструкций до момента появления усталостных трещин, так и

49. Маркочев В. М., Морозов Е. М. Предел трещиностойкости в системе критериев прочности и тел с трещинами//Исследование хрупкой прочности строительных металлических конструкций. М.: Изд. ЦНИИПроектстальконструкция, 1982. С. 162—212.

Рис. I67. Диаграмма конструктивной прочности строительных {/) и машиностроительных {II) сталей (М. И. Гольд-штейн) :

7.5.5. Контроль прочности строительных материалов............ 762

7.5.5. Контроль прочности строительных материалов

Для контроля прочности строительных материалов используют:

хрупкой прочности строительных металлических конструкций. Труды ЦНИИ проектстальконструкция. - М.: Изд. ЦНИИНСК, 1982, с. 102-112.

К недостаткам углеродистых сталей обыкновенного качества можно отнести то, что они часто не обеспечивают требуемых свойств по хладностой-кости при эксплуатации сварных металлоконструкций в условиях Сибири и Крайнего Севера, где более суровые климатические условия. Кроме того, существенным недостатком строительных углеродистых сталей является их малая прочность, что приводит к большому расходу металла и увеличению массы металлоконструкций. Поэтому повышение прочности строительных сталей и увеличение их хладностойкости являются важными народнохозяйственными проблемами. Решаются эти задачи путем термического упрочнения углеродистых сталей и применения низколегированных сталей.

Величину прочности связующего определяли по истечении двух часов после перемешивания его составляющих.

На рис. III. 23 представлены кривые изменения прочности связующего в зависимости от плотности и модуля жидкого стекла. Как видно, при увеличении как плотности, так и модуля жидкого стекла, во всех случаях происходит увеличение прочности связующего. Таким образом, изменяя плотность и модуль жидкого стекла, можно в желаемом направлении регулировать прочностные свойства самотвердеющих смесей.

с водой на поверхности частиц шлака образуется гидратирован-ный слой замедляющий переход ионов кальция в раствор. Установлено, что водная обработка шлака во многих случаях ведет к снижению прочности связующего (рис. III. 25). Для улучшения прочности самотвердеющих смесей следует избегать увлажнения реагентов. Лишь в отдельных случаях в целях увеличения живучести смесей можно прибегать к регулируемому увлажнению смесей.

При расчете труб из стеклопластиков, работающих под давлением длительное время, допускаемое напряжение не должно превышать предела прочности связующего (смолы) [7]. При действии осевой нагрузки и внутреннего давления (при определенных соотношениях этих нагрузок) наблюдались случаи хрупкого разрушения труб из полиэтилена [8]. Хрупкое разрушение происходит при значениях октаэдрического напряжения, определяющего накопленную материалом энергию, равных 98—ПО кГ/см2.

Здесь ае — предел прочности материала; аст — предел прочности стекла; 0„„ — предел прочности связующего; F — процентное содержание стекла в материале; р „ — удельный вес связующего; р m —• удельный вес стекловолокна; ?'0—модуль упругости материала; Ест — модуль

На участке ВГ сжимающие напряжения близки к прочности связующего при сжатии и предельная кривая описывается энергетическим критерием в виде [19]

Зависимость (5.1.65) дает возможность оценить степень использования прочности связующего при заданном ст0 или определить

прочность сцепления сТ0, необходимую для полного использования прочности связующего.

При продольном сдвиге монослоя исчерпание прочности связующего в точках максимальной концентрации напряжений не приводит к лавинообразному разрушению материала, а влечет за собой условное течение связующего и перераспределение поля напряжений в моно-елое. Экспериментально установлено, что в результате условного течения связующего прочность при продольном сдвиге однонаправленно армированных пластиков в пределах разброса можно считать равной прочности связующего при сдвиге тт. Следовательно, концентрация напряжений в пластике при сдвиге как бы не проявляется и не влияет на его прочность. В таком случае можно принимать х = 1.

Для органопластиков адгезионная прочность обычно больше прочности связующего, но особенность их разрушения состоит в том, что первыми разрушаются органические волокна. В

Критерии прочности монослоя при комбинированном нагружении. На основе критериев прочности связующего и сцепления (5.1.56) и (5.1.61), учитывая зависимости (5.1.54) и (5.1.55), можно составить соответствующие критерии прочности при комбинированном нагружении, когда на однонаправленно армированный пластик одновременно действуют нормальные напряжения а2, перпендикулярные к направлению армирования, и напряжения продольного сдвига Ti2- При таком нагружении прочность монослоя обычно определяется прочностью связующего или прочностью сцепления.