Происходит оплавление

вне электромагнитного и механического процессов, приводящее к первоначальному пластическому деформированию заготовки (аа счет созданного градиента нагрузки) и формированию градиентов скоростей отдельных частей заготовки На втором этапи, при затухании силового воздействия ИМП, но сохранении его'электрофизического воздействия на материал, происходит окончательное дсформнронаиие заготовки зо счет приобретенной кинетическом анергии, оироделяемом полученным градиентом скоростей и волновым переносом энергии. В единстве рассмотренных этапов происходит самоорганизующееся бесконтактное формоизменение заготовки. При этом, за счет воздействия ИМП ни материал заготовки происходит дополнительное усилении нсрцвновесности системы путем создания градиентов температур И напряжений на дефектах структуры металла, дополнительно способствующих самоорганизации деформационного процесса.

3. Затем субмикроскопические трещины развиваются до размеров микротрещин и происходит окончательное разрушение испытуемого образца.

2. Большинство параметров финишных операций непосредственно определяет надежность технологического процесса, так как именно здесь происходит окончательное формирование показателей качества изделий. Именно вероятность их получения в пределах допуска во многом определит надежность всего технологического процесса (параметры II группы, рис. 144).

зиным (рис. 58). Питательная вода насосом подается в водяной экономайзер 7, из которого она поступает в радиационную испарительную поверхность нагрева 2, расположенную в нижней части топочной камеры. Далее пароводяная смесь направляется в коллекторы и змеевики конвективной поверхности нагрева 5, расположенной в газоходе за пароперегревателем. В этой зоне происходит окончательное испарение воды и интенсивное выпадение солей, которые практически не переходят в пар и концентрация которых по мере испарения воды увеличивается. Если котел работает с докритическим давлением, в этой зоне происходит отделение пара от воды.

Все составляющие интенсивности пульсаций в области существенной закрутки (~< 50, рис. 4.2) имеют качественно одинаковый вид — примерно-постоянное значение в периферийной области канала (4...7%) и возрастание до 30...35% в приосевой зоне, что характерно и для циклонных камер [47]. По мере затухания закрутки в области ж"= 7...100 (Ф*= 1,1...0,2) интенсивность продольных и поперечных пульсаций в периферийной зоне увеличивается до 7...9%, а в приосевой уменьшается до 6...10%. В области 5"= 100...145, где происходит окончательное затухание закрутки, абсолютное значение с^ и 6j. убывает до значений, характерных для осевого стабилизированного течения [61]. Радиальная составляющая е_ в пристенной и приосевой зонах убывает при затухании закрутки, В области у/Я = 0,25— 0,5 радиальная составляющая пульсаций сначала возрастает, а затем убывает до значений, имеющих место при осевом стабилизированном течении в трубах.

Соотношения (2.10) и (2.11) свидетельствуют о необходимости введения корректировок в определяемую вязкость разрушения не только на геометрию образца, но и на геометрию фронта трещины. Ее длина определяется пластическими свойствами материала и различиями в напряженном состоянии материала вдоль фронта трещины. Применительно к плоскому элементу конструкции имеет место зависимость вносимой энергии в образец при его одноосном растяжении от ширины пластины (2.4). Это связано с тем, что по мере увеличения ширины пластины появляется возможность немонотонного нарушения сплошности материала в результате релаксации напряжений после страгивания трещины в условиях вязкого поведения материала. Трещина производит скачкообразное перемещение, после чего происходит релаксация напряжений в вершине переместившейся трещины и она останавливается. Для ее дальнейшего продвижения нужно повысить уровень напряжения, что сопровождается следующим скачком трещины. После каскада скачков трещины происходит окончательное разрушение пластины.

Полученные результаты были объяснены на основе модели, которая предполагает, что в процессе циклического нагружения в вершине трещины свойства материала изменяются, что приводит к скачку трещины. В случае, если при выходе трещины из поврежденной зоны К > KDc происходит окончательное разрушение, если К < К DC, то развитие трещины тормозится и стабильно продолжается до следующего скачка.

При гидравлическом способе формования сильфонов тонкостенная трубка вставляется в набор специальных разъемных кассет, располагаемых на одинаковом расстоянии друг от друга; положение кассет фиксируется клиньями. Один конец трубки вставляется в специальный патрон — заглушку. Вторым концом трубка зажимается в патрон формовочного станка. Внутрь трубки под гидравлическим давлением подается мыльная эмульсия; при этом трубка несколько выпучивается в пространствах между жестко посаженными на нее кассетами. Затем клинья убираются, и при наличии внутри трубки давления эмульсии последняя сжимается в осевом направлении. Сжатие трубки производится до полного совмещения кассет; в этом положении происходит окончательное оформление трубки в гофрированную оболочку — сильфон.

вверх). Для предотвращения проскальзывания при вращении поршня в патроне предусмотрены два выступа, входящих в технологические отверстия на днище поршня. Через подъемник 8 и магазин 9 поршни передаются на се-мипозиционный автомат 10 для проверки надежности сцепляемости нерезистовой вставки с металлом отливки. С помощью подъемника 11 и лотков через магазин 12 поршни поступают на 17-позиционную АЛ 13 для фрезерования углублений под головки клапанов последовательно в три перехода (поз. 7, 9, 11). На этой линии в конце происходит окончательное фрезерование радиусной выемки на торце юбки (поз. 16).

На рис. 234 представлена схема гидроклепальной скобы, питаемой от насосной установки. Здесь при включении системы прессующий поршень быстро перемещается к заклепке и плотно прижимает ее к детали. Далее, давление масла в рабочем цилиндре повышается и происходит предварительное расклепывание. Затем вступает в работу мультипликатор и происходит окончательное расклепывание. После этого система возвращается в исходное положение.

части /2 (фиг. 33). Длина её выбирается в пределах (2-т-З) f.dcp. На длине ndcp происходит окончательное формирование профиля резьбы, и для калибрования её необходимо дать заготовке ещё один-два полных оборота детали.

так как при горячей обработке давлением получаются надрывы и трещины. Последнее связано с тем, что еще в процессе нагрева стали вокруг оторочек сернистого железа, начиная с температуры 988°С, происходит оплавление (т. е. образование расплава в соответствии с диаграммой, приведенной на рис. 153). Отдельные обособленные округлые включения сернистого железа уже менее вредны (рис. 154,6).

При нагреве выше oUU— 520°С происходит оплавление зерен по границам, и при охлаждении участки

Наиболее трудно свариваются термически упрочняемые сплавы системы А1—Си—Mg (дуралюмины). При нагреве свыше 500 °С происходит оплавление границ зерен с образованием на расплавленных участках эвтектических выделений. После затвердевания эвтектика имеет пониженные механические свойства, что приводит к ох-рупчиванию з. т. в. и снижению ее прочности по сравнению с прочностью основного металла. Свойства з. т, в. не восстанавливаются термической обработкой.

Топкие листы присоединяют к массивным деталям с помощью рельефной сварки. На листе предварительно выштамповывают зиги или пук-левки (эск. е). Детали сжимают между медными электродными плитами, в результате чего происходит оплавление и сварка рельефов

По мере повышения температуры Сг.„ будет возрастать вплоть до достижения Сг.р Интенсивность изменений Сг.„и степень приближения ее к Сг.р будут тем больше, чем больше коэффициент диффузии растворенного элемента и чем меньше скорости нагрева и охлаждения. При дальнейшем возрастании температуры Сг.н будет снижаться, согласуясь с зависимостью изменения СГ.Р от температуры (рис. 13.15,а). Начнется процесс «рассасывания» сегрегата на границах, т. е. гомогенизация помимо внутренних объемов зерна распространится на приграничные области. При охлаждении процесс развивается в сторону повышения Сг.„ до достижения Сг.р (рис. 13.15,6). При нагреве свыше температуры неравновесного солидуса Гс.н происходит оплавление приграничных участков зерен. При этом границы зерен как поверхности раздела исчезают. Более высокая растворимость легирующих элементов и примесей в жидком металле обусловливает насыщение ими оплавленных участков в результате направленной диффузии из твердой в жидкую фазу до концентрации С0.г- Степени МХН в данном случае соизмеримы с МХН в литом металле. Рассмотренный случай перераспределения примесей характерен для непосредственно примыкающего к линии сплавления участка ОШЗ сварных соединений, нагреваемого выше Гс.н-

Сваривание или спекание контактов может происходить в процессе дуговой сварки, в котором дуга возникает сразу же после разделения контактов. Эта дуга плавит металл на поверхности, и когда контакты соприкасаются вновь, металл затвердевает и контакты свариваются друг с другом. Отскакивание контактов при замыкании или вибрация их в разомкнутом состоянии также способствует свариванию, особенно если при отскакивании возникает большой скачок тока. Сваривание контактов может происходить в процессе, аналогичном сварке сопротивлением, когда вследствие прохождения импульсного тока большой силы или мгновенного ослабления контакта выделяется большое количество теплоты и происходит оплавление и соединение металла. Высокая температура плавления, высокая теплопроводность и плохая смачиваемость расплавленным металлом — вот основные качества, препятствующие свариванию контактов.

При скоростном нагреве в аргоне сульфиды не успевают испаряться и удается наблюдать их плавление и растекание по границам зерен. При этом сначала происходит оплавление сульфида на границе с металлической матрицей, затем образуется капля и при дальнейшем нагреве происходит ее растекание (рис. 1). В зависимости от режима раскисления стали меняется температура плавления сульфидов. Были изучены сульфидные включения стали 20Л, раскисленной алюминием, силикокальцием, цирконием и ферроцерием в следующих соотношениях:

Дуговая сварка боралюминия. Сварка плавлением, вообще говоря, малоэффективна для композиционных материалов и для боралюминия в частности, так как в зоне сварочной ванны происходит оплавление или разрушение волокон, в результате чего шов охрупчивается. Исключение составляют лишь контактная точечная и шовная сварки, сопровождающиеся лишь оплавлением матричного материала без разрушения волокон. Способы контактной точечной и шовной сварки высокопроизводительны и обеспечивают получение довольно прочного соединения.

Тонкие листы присоединяют к массивным деталям с помощью рельефной сварки. На листе предварительно выштамповывают зиги или пук-левки (эск. е). Детали сжимают между медными электродными плитами, в результате чего происходит оплавление и сварка рельефов

Превращение при закалке. Критическая точка (начало образования аустенита) для стандартного состава стали РФ1 лежит при тем-. пературе около 800° С. При нагреве до 900° С в структуре ещё сохраняется а-фаза. Выше 900—950° С структура состоит из аустенита и карбидов. Повышение температуры ведёт к растворению карбидов (фиг. 69) и к росту зерна аустенита (фиг. 70, см. вклейку). При 1320—1350° С происходит оплавление, что ведёт к появлению после закалки .ледебуритной эвтектики. При более высокой температуре появляется так называемая 5-фаза (дисперсная смесьа-твёр-дого раствора и карбидов, напоминающая троостит в обычной

чается в следующем. Вначале наблюдается легкое подплавление материала, затем происходит оплавление всего рабочего слоя, приводящее обычно к расслоению полимера на отдельные кольца. Аналогичные явления отмечал Ю. А. Евдокимов при испытании капроновых подшипников. Как установлено ранее В. А. Кудиновым [28], в ряде случаев максимальное тепловыделение при трении может происходить на некоторой глубине в деформируемом поверхностном слое, а не на поверхности трения. В результате этого при увеличении глубины деформирования создаются благоприятные условия для появления так называемого термического ножа.