Происходит выпадение

Для чернового точения при неравномерном сечении среза и прерывистом резании, для стро- гания, чернового фрезерования, сверления и рассверливания нормальных и глубоких отверстий и чернового зенкерования при обработке чугуна, цветных металлов и их сплавов и неметаллических материалов при недостаточной жесткости системы станок— деталь — инструмент (изношенные станки и пр.). Допускается применение также для обработки углеродистых, легированных и труднообрабатываемых сталей, для чернового точения стальных поковок, штамповок и отли- вок по корке и окалине в тех случаях, когда при' применении сплава Т5К10 происходит выкрашивание режущей кромки инструмента s а о. та Я си Для чернового точения при непрерывном резании чугуна. Может использоваться также для чернового точения при прерывистом резании и для фрезерования чугуна Для точения отбеленного чугуна, нержавеющих никельхромовых сталей. Для точения углеродистых сталей при малых сечениях среза и низких скоростях резания. Для обработки сталей только в тех случаях, когда при применении титановых сплавое (Т15К6 и др.) происходит выкрашивание режущей кромки инструмента оз не должен иметь предел прочности меньше указанного, гут сравниваться со значениями предела прочности при из-it Всэсэкнюго на/ч;и-исследэвательского института твер-

Целесообразнее изучить влияние перерезывания нитей и учитывать этот эффект при испытаниях образцов из композиционных материалов. При вырезке образцов на металлорежущих станках с помощью алмазного круга или ленточной пилы происходит выкрашивание связующего из кромки образца, вследствие этого адгезионная связь армирующего материала со связующим нарушается и образуется так называемая краевая зона, где материал существенно неоднороден. Предположения некоторых специалистов о том, что в зоне боковых граней, куда выходят концы нитей, при испытании образцов начинается процесс

При обработке чугуна твердосплавными протяжками допустимы низкие скорости резания. При обработке конструкционных сталей с низкими скоростями резания в результате образования нароста возникает разбивка отверстия и ухудшение качества поверхности, происходит выкрашивание зубьев, и стойкость протяжек падает. Увеличение скорости от 1,5 до 30 м/мин для протяжек, оснащенных твердосплавными пластинками марок ВК4, ВК6М и ВК8, повышает стойкость протяжек в 5 раз. При обработке сталей с повышенными скоростями резания рекомендуется применять твердый сплав марок ТТ7К12 и Т5К12В при черновых и обдирочных операциях с подъемами на зуб sz = 0,1-!-0,3 мм, а Т5КЮ и Т14К8 — при чистовых с Sz = •= 0,01-М),1 мм.

Для чернового точения при неравномерном сечении среза и прерывистом резании, для стро- гания, чернового фрезерования, сверления и рассверливания нормальных и глубоких отверстий и чернового зенкерования при обработке чугуна, цветных металлов и их сплавов и неметаллических материалов при недостаточной жесткости системы станок— деталь — инструмент (изношенные станки и пр.). Допускается применение также для обработки углеродистых, легированных и труднообрабатываемых сталей, для чернового точения стальных поковок, штамповок и отли- вок по корке и окалине в тех случаях, когда при' применении сплава Т5К10 происходит выкрашивание режущей кромки инструмента s а о. та Я си Для чернового точения при непрерывном резании чугуна. Может использоваться также для чернового точения при прерывистом резании и для фрезерования чугуна Для точения отбеленного чугуна, нержавеющих никельхромовых сталей. Для точения углеродистых сталей при малых сечениях среза и низких скоростях резания. Для обработки сталей только в тех случаях, когда при применении титановых сплавое (Т15К6 и др.) происходит выкрашивание режущей кромки инструмента оз не должен иметь предел прочности меньше указанного, гут сравниваться со значениями предела прочности при из-it Всэсэкнюго на/ч;и-исследэвательского института твер-

У косозубых и шевронных колёс слегка обмявшиеся или износившиеся поверхности ножек зубьев того из зубчатых колёс, на котором происходит выкрашивание (если оно происходит не сразу на обоих колёсах), как бы выходят из зацепления (частично), и нагрузка на поверхности ножек зубьев парного зубчатого колеса, как и сопряжённых с ними головок, соответственно возрастает. В результате со вторым колесом происходит то же, что и с первым. После того как ножки зубьев обоих зубчатых колёс обомнутся или износятся (на глубину выкрошившегося слоя), зубчатая передача будет работать с большим шумом и динамической нагрузкой вследствие того, что обминание или износ происходит обычно неравномерно по окружности, и у полюсной линии появляется

Выкрашивание, вызванное перекосом колец (фиг. 7). След от катания тел вращения перекошен или смещен в одну сторону, в таких случаях на краях дорожек происходит выкрашивание. Этот дефект является следствием неправильного монтажа, вызвавшего перекос осей внутреннего и наружного колец подшипника. Необходимо немедленно проверить правильность посадочных мест для колец подшипника.

При наличии нерабочих участков тонкие (до 1 мм) покрытия из цветных металлов надрезают до основания ножом и производят отслаивание. Если при этом происходит выкрашивание слоя небольшими кусками, сцепление считается удовлетворительным. При плохом сцеплении наблюдается легкое отделение покрытия на больших участках поверхности.

В турбинах, работающих на водяном паре, относительные скорости капель конденсата при ударе о передние кромки лопатки рабочих колес не настолько велики, чтобы непосредственно вызывать разрушение материала, поскольку известно, что эрозионный износ лопаток появляется не сразу. Здесь основную роль в эрозионном разрушении (во всяком случае на первом его этапе, когда еще не образовались глубокие язвины и не происходит выкрашивание зерен материала под воздействием ударов отдельных капель) играют, по-видимому, гидравлические удары, возникающие при несимметричном смыкании кавитационных пузырей, которые появляются при растекании капли по поверхности лопаток. При таком объяснении становится очевидным давно установленный факт [Л. 61], заключающийся в том, что одинаков характер эрозионных разрушений от удара капель конденсата по лопаткам паровых турбин и кавитационных разрушений деталей, омываемых скоростным потоком воды.

Попадание в проточную часть турбины посторонних предметов даже малого размера чревато самыми серьезными последствиями. Можно считать большой удачей, когда посторонний предмет, например, гайка или болт сразу же заклинится внутри какого-либо неподвижного элемента, например, в сопловой решетке и сохранится до следующего осмотра проточной части. В большинстве случаев, хотя такое заклинивание и происходит, возникают очень сильные задевания выступающего постороннего предмета о вращающиеся лопатки (если заклинивание произошло в сопловом аппарате) или о сопловые лопатки (если предмет заклинился в рабочих каналах). В обоих случаях происходит выкрашивание кусков лопаток, которые начинают играть роль «вторичных» посторонних предметов. В результате происходит заклинивание крупных кусков разрушенных деталей в зазоре между сопловыми и рабочими лопатками, что приводит к практически полному разрушению всех лопаток ступеней. В свою очередь элементы разрушенной ступени становятся «посторонними предметами» для следующей ступени, и авария развивается лавинообразно вплоть до полного разрушения проточной части всего цилиндра.

вильного монтажа. При неудачном и засоренном примесями составе баббитовой заливки, перегреве баббитового расплава, недостаточно чистой поверх-ности\вкладыша происходит выкрашивание кусков заливки или ее отслаивание от тела вкладыша.

увеличивая ступенчато до величины, при которой происходит выкрашивание режущей кромки. Критерий качества алмазных резцов — величина «ломающей подачи» должна быть не менее 0,5 мм/об. Для резцов из качественных АСПК с прочной связкой она составила 0,8.„1,0 мм/об, что свидетельствует о высокой прочности материала АСПК. Исследование износостойкости резцов выполняли при точении заготовок твердого сплава ВК-15. Режим резания: скорость резания 15...20 м/мин; подача 0,05...0,07 мм/об; глубина резания 0,2мм. Продолжительность резания 5 мин, после чего измеряли износ резца по задней грани, являющийся показателем износостойкости. Время резания (5 мин) является достаточным для экспресс-оценки качества резца и отражает полный ресурс стойкости резца. Средний износ резцов из АСПК, изготовленных при давлениях 8,0...9,0 ГПа с прочной связкой, составил 0,11мм (от 0,05...0,15), что находится на уровне пластин типа «компакс». Полную работоспособность резцов АСПК определяют в соответствии с ТУ 2-037-98-84 при точении алюминиевого сплава АЛ43 ГОСТ 2685-75 при следующих режимах: скорость резания 500 м/мин, продольная подача 0,04 мм/об, глубина резания 0,3 мм. Критерий применимости резца — шероховатость обработанной поверхности должна быть не ниже Ra < 0,63 мкм. Стойкость резца до переточки должна быть не менее 1100км. Нужно отметить, что после переточки стойкость резца увеличивается при приближении вершины резца к надкатализаторной зоне.

В процессе химического никелирования состав раствооа все время меняется уменьшается количество гипофосфита и увеличивает (.я содержание фосфитов, что оказывает отрицательное действие на работоспособность и стабильность раствора а также влияет на содержание фосфора в покрытии При достижении определенной концентрации фосфитов (для кислых растворов 40—50 г/л для щелочных 350—400 г/л) происходит выпадение фосфитов никеля что делает раствор непригодным к дальнейшему использованию

цепи в одной точке происходит выпадение трех условий связи и система из дважды статически неопределимой обращается в механизм с .одной степенью свободы. Механизмы такого типа получили название сферических, Вследствие того, что любая из точек звеньев механизма описывает траекторию на сфере. При увеличении радиуса сферы до бесконечности сферический механизм обращается в плоский.

На рис. 1.33, а показана открытая кинематическая цепь с пятью цилиндрическими шарнирами, из которых оси первых трех пересекаются в точке А, а остальных — в точке В. Точка В пересечения осей шарниров при любом положении звеньев остается на сфере радиуса 1АВ с центром в точке А. Присоединяя звено 6 к неподвижному звену 1 цилиндрическим шарниром с произвольным расположением оси, вносим пять независимых условий связи и система будет иметь W = 0, т. е. будет неподвижна. Однако, если задаться условием, при котором ось последнего шарнира проходила бы через точку В (рис. 1.33,6), то независимых условий связи можно внести не пять, а только четыре — в виде двух координат точки (третья выражается тождественным уравнением сферы, на которой располагается точка) и двух уравнений плоскостей, пересечение которых определяет направление оси последнего шарнира. В результате происходит выпадение одного условия связи, и система приобретает подвижность с W = 1.

В пятизвенном винтовом механизме с параллельными не совпадающими осями винтов происходит выпадение двух условий связи, и система вместо статической неопределимости в общем случае приобретает подвижность с одной степенью свободы.

8.3.3. Поглощение водорода при коррозии в чистой воде. Образование водорода (или дейтерия) при коррозии металла имеет особое значение. Мадж [19] показал разрушительное действие относительно малых количеств водорода (100—500 мг/кг) на ударные свойства циркония при обычных температурах. Охруп-чивание вследствие поглощения водорода имеет, вероятно, большее значение для применения в энергетических реакторах, чем окисление металла. Проблема еще более усложняется, как показано Марковичем [20], тенденцией водорода к концентрированию термодиффузией при наиболее низких температурах (наружные поверхности оболочек). Если местная концентрация превышает предел растворимости, происходит выпадение гидрида циркония ZrH^s- Ориентация отдельных пластинок гидрида зависит от предшествующей деформации или напряжения. Если гидрид выпадает в то время, когда металл подвержен действию приложенного напряжения, пластинки стремятся расположиться нормально к растягивающему напряжению или параллельно сжимающему напряжению. Подобная ориентация является результатом структуры основного металла. Когда гидридные пластинки перпендикулярны к растягивающим напряжениям, получается крайне низкая вязкость при Г<150°С. Все эти обстоятельства являются крайне неблагоприятными для труб высокого давления и цилиндрических оболочек с избыточным внутренним давлением, в которых максимальное растягивающее напряжение и максимальная концентрация гидрида совпадают на наружной поверхности.

К 20-м годам XIX в. относятся первые работы, связанные с изучением химического состава природного каучука. В 1822 г. английский ученый А. Юр показал, что в состав каучука входят два элемента: углерод и водород. Однако количественные измерения Юра оказались недостаточно точными. Этим вопросом занимался такжеМ. Фарадей, подтвердивший (1826 г.) выводы Юра об углеводородном составе каучука. По их данным, соотношение углерода и водорода в каучуке составляло 8:7 (вместо действительного 10 : 8). М. Фарадей, кроме того, обратил внимание на продукты пирогене-тического разложения каучука, состоящие из двух различающихся по температурам кипения и удельным плотностям жидких фракций. В 1834 г. Ж. Б. Дюма ив 1835 г. Ф. К. Химли впервые установили правильный углеводородный состав каучука и продуктов его разложения. Один из продуктов разложения (обладающий более низкой температурой кипения), как считают, был изопрен, сыгравший весьма важную роль в истории химии синтетического каучука. Еще М. Фарадей своими исследованиями показал, что при обработке наиболее легко кипящей фракции концентрированной серной кислотой и последующем разбавлении смеси водой происходит выпадение темного клейкого вещества. Таким образом, он впервые наблюдал осмоление изопрена и других продуктов разложения каучука [78].

В литых аустенитных сталях происходят изменения структуры и свойств, аналогичные изменениям в трубах из аустенитных сталей. В стали ЛА1 (1Х15Н15М2КЗВ1ТЛ) при 585—590°С происходит выпадение и коагуляция карбида TiC, а затем и сложного карбида МеззСб- В процессе старения стали ЛА1 в интервале до 54 тыс. ч непрерывно увеличивается содержание молибдена и вольфрама в 'карбидной фазе. В результате повышаются предел текучести и временное сопротивление и снижаются показатели пластичности и ударная вязкость (Л. 21].

воды в контуре с появлением паровых пробок или расслоения пароводяной смеси. При этом в пристенной области слой воды испаряется, отвод теплоты резко уменьшается, и на поверхности металла с повышенной температурой происходит выпадение всех видов солей, в том числе и легкорастворимых.

При решении задачи о течении влажного пара набегающий двухфазный поток считался термодинамически и механически равновесным, т. е. полагалось равенство в сечении АА' температур T2=Ti, а также продольных составляющих и углов векторов скорости и2=щ, a2=ai капель и пара. Кроме того, задавалось однородное распределение влажности у0 в набегающем потоке. Отражение капель от поверхностей профилей не учитывалось. Полагалось, что капли свободно покидают область течения на тех участках профиля, где происходит выпадение частиц. Такие условия соответствуют полному выпадению капель в жидкую пленку, толщиной которой можно пренебречь. На нижней границе области DD' никаких условий для капель не требуется.

Этот раствор вновь пропускают через аппарат, загруженный суспензией извести, где происходит выпадение сульфата кальция в осадок, и раствор насыщается гидроокисью кальция, после чего полученный раствор направляют на анионитный фильтр. Таким образом, один и тот же раствор циркулирует между анионитным фильтром и аппаратом, загруженным суспензией извести. При этом из анионитного фильтра сульфат-ионы переносятся в аппарат, загруженный суспензией извести, и выделяются там в виде сульфата кальция, а из аппарата, загруженного суспензией извести, ионы ОН переносятся в анионитный фильтр, регенерируя последний. Циркулирующий регенерационный раствор фильтров можно восстанавливать и в обычных осветлителях, при непрерывной дозировке в них суспензии извести. Анионитный фильтр отмывают водой после Н-катионитного фильтра первой ступени, и концентрированную часть подают в бак отработавших растворов

Установка с шаровой мельницей типа СМ-432, работающая с замкнутой циркуляцией воздушного потока, показана на рис. 23. Из бункера / подлежащий размолу материал питателем подается в мельницу 2. Из мельницы продукт помола поступает в сопло 3, далее вентилятором 7 засасывается в транспортный трубопровод 4 и поступает по нему в сепаратор 5. В сепараторе происходит выпадение крупных частиц материала, которые по желобу возвращаются в мельницу, а мелкий продукт помола в виде пылевоздушной смеси поступает в приемный циклон 6, где основная его часть оседает и загружается в бункер