Прочности уменьшается

2. Предел прочности указанных баббитов 30 кгс/мм2.

Из всех известных армирующих материалов борные и углеродные волокна являются одними из наиболее перспективных для упрочнения алюминиевых, магниевых, титановых и других металлических матриц, в связи с тем что предел прочности указанных волокон составляет -—ЗбО кгс/мм2, а модуль упругости ~40 000 кгс/мм2 при плотности 1700—2600 кг/м3. Это обеспечивает достижение в композиционных материалах весьма высоких значений удельной прочности и удельного модуля упругости.

(до 100 мкм), однако предел прочности углеродных волокон при этом снижается. Примером подобных упрочнителей являются углеродные волокна типа Хок [32 ], получаемые методом осаждения из газовой фазы и содержащие 25—30 мол. % бора. Эти волокна разрабатывались специально для композиционных материалов с металлическими матрицами с учетом возможности получения композиционных материалов методом диффузионной сварки. Предел прочности указанных углеродных волокон составляет 210— 280 кгс/мм2, а модуль упругости — 19 000 кгс/мм2.

На рис. 1.2 приведены для нескольких материалов кривые изменения за последние 75 лет удельной прочности, представляющей собой отношение предела прочности к удельному весу [1.1]. Можно считать, что в настоящее время у таких материалов, как сталь, алюминий, титан и др., повышение удельной прочности находится в стадии насыщения. Создание композитов, основанных на использовании стекловолокна, 'борволокна, углеродного волокна и т. д., позволяет получить такие удельные прочности, которые в значительной степени превосходят удельные прочности указанных выше материалов.

При рассмотрении малоцикловой прочности указанных типов элементов конструкций в настоящей монографии используются результаты и методы, содержащиеся в перечисленных выше монографиях данной серии.

предела прочности указанных уровней вероятностей:

Приведенное значение представляется несколько завышенным, если исходить из значений прочности, указанных, например, в табл. 4.1. — Прим, ред.

Приведенное значение представляется несколько завышенным, если исходить из значений прочности, указанных, например, в табл. 4.1. — Прим, ред.

Введение в практику расчетов прочности указанных нормативов резко понижало расчетную несущую способность элементов в зоне сварных швов. Это особенно проявлялось при расчете конструкций из низколегированных сталей.

2. Предел прочности указанных баббитов 30 кгс/мм2.

Пониженные показатели усталостной прочности указанных соединений не следует относить за счет плохой свариваемости стали 34ХМ. Опытами [95] показана равнопрочность соединений стали 34ХМ, выполненных электрошлаковой сваркой на аналогичных образцах сечением 50x75 мм (см. табл. 8) с соответствующей термической обработкой.

Валы коробок передач, раздаточных коробок и редукторов ведущих мостов в эксплуатации практически не имеют усталостных поломок. Выход их из строя происходит в основном из-за износа шлицевых соединений и посадочных поверхностей под шестерни и подшипники. Это объясняется большими коэффициентами запаса прочности указанных изделий, что обусловлено требованиями к жесткости конструкций.

Твердость полимеров этого типа увеличивается с ростом дозы, изменяясь на 25% при дозе (2,6 -+ 4,3)-1010 эрг/'г. Относительное удлинение уменьшается довольно быстро и изменяется на 25% при дозах от 4,3-108 до 4,3-109 эрг/г. При дозе 4,3-1010 эрг/г предел прочности уменьшается примерно на 50%. При облучении дозами до 8,7-109 эрг/г.образцы не растрескивались. Наполнители, по-видимому, влияют на стойкость. При использовании наполнителя из сажи очень небольшое изменение предела прочности наблюдалось при дозе 4,3 -109 эрг/г. Применение кремнезема в качестве наполнителя привело к существенному уменьшению предела прочности при малых дозах (5,0-Ю8 эрг/г), затем к его стабилизации при средних дозах (от 5,0-108 до 1010 эрг/г) и, наконец, к увеличению при более высоких дозах (более 1010 эрг/г).

Свободная ковка на плоских бойках По прочности: отклонение от катаных на ±10%; по пластичности: ниже катаных в пределах ±5% Изменение механических свойств поперек волокон по сравнению с теми же свойствами вдоль волокон: предел прочности уменьшается на 10%; удлинение, поперечное сужение и ударная вязкость уменьшаются на 33%; сопротивление усталости увеличивается До 50 — 200

Сталь 40ХСНВФ после НТМО с деформацией при 550°С на 85% и отпуска на 170° С (50 мин) имеет ов = 290 кГ/мм2, ат = 222 кГ/мм2, 6 = 4,1 % и i» = 20%. С повышением температуры отпуска предел прочности уменьшается и после отпуска на 320° С становится равным ов — 247 кГ/мм2. Предел текучести с повышением температуры отпуска от 170° до 260° С возрастает до 230 кГ/мм2, а затем при повышении температуры отпуска снижается до 215 кГ/мм2 (320°С). После закалки сталь приобретает остаточные напряжения, снижающие предел текучести, отпуском они частично снимаются, вследствие чего наблюдается увеличение предела текучести. Упрочнение происходит также и в результате структурных изменений, перераспределения дислокаций, происходящего при отпуске.

Металлы и сплавы с высокой циклической вязкостью быстро гасят вибрации, являющиеся причиной преждевременного разрушения. Так, например, чугун — относительно малопрочный материал, но благодаря высокой циклической вязкости в ряде случаев является более ценным конструкционным материалом, чем углеродистая сталь, обладающая меньшей циклической вязкостью. Циклическая вязкость стали с повышением ее статической прочности уменьшается

Как следует из § 1.5.2, по мере развития пластической деформации и приближения ее величины и плотности дислокаций к критическим значениям вместе с ростом прочности уменьшается запас пластичности. (Напомним, что по достижении упомянутыми характеристиками критических величин в металле возникают зародыши трещин, т. е. наступает начальная стадия собственного процесса разрушения.)

В зависимости от ориентации продольной оси роста и габитуса боковых граней усы сапфира имеют несколько морфологических форм роста. На рис. 158 дана общая схема огранения небазисных призматических кристаллов (а) и базисных пластинок (б). Особенности роста этих кристаллов таковы, что боковые грани сиг усов сапфира отличаются высокой степенью совершенства (при увеличении в 1000 раз) (рис. 159, а и б), тогда как на широких гранях базисных пластинок наблюдаются ступени и пирамиды роста (рис. 159,в и г), которые являются сильными концентраторами напряжений. Если построить масштабную кривую прочности для усов сапфира без учета кристаллографической ориентации и состояния их поверхности, то для этой кривой будут характерны большой коэффициент вариации и сильная зависимость от размера. Но если учесть ориентацию и отделить усы с хорошей поверхностью, то разброс частных значений прочности уменьшается и масштабная- зависимость проявляется слабо (рис. 160). Масштабная зависимость отсутствует совсем для усов с плохой поверхностью, а прочность

На рис. 161 представлены данные по зависимости прочности усов сапфира различной ориентации в зависимости от площади поперечного сечения при температурах испытания (25, 1100, 1300, 1500° С). По данным [331], с повышением температуры разброс частных,значений прочности уменьшается, что, по-видимому, связано с меньшим абсолютным значением прочности. В пределах разброса нельзя установить влияния ориентации на прочность нитевидных кристаллов при повышенных температурах.

Заметное понижение прочности наступает после появления пор, видимых в оптическом микроскопе. После продолжительной сублимации алюминиевого сплава (25 ч при 550° С) предел прочности уменьшается почти в 3 раза, а предел текучести боль-

1МФХ и стали 12МФХ. Зависимости напряжение—время для металла шва, наплавленного в уголок и на кромку пластины, идут ниже кривой основного металла, а для металла стыкового шва — выше. С увеличением времени различие в длительной прочности уменьшается и при экстраполяции на 105 ч металл шва всех вариантов и основной металл дают близкие значения предела длительной прочности. Пластичность образцов до разрушения для всех вариантов высокая, что указывает на внутрикристаллическии характер излома.

при содержании водорода до 0,1 см3/100 г твердость стали не меняется, хотя предел прочности уменьшается;

при увеличении диаметра заготовки с 10 до 500 мм. При этом предел прочности уменьшается по мере смещений от периферии заготовки к центру. Аналогичную зависимость получают для пределов выносливости образцов, твердости и характеристик пластичности. Чтобы исключить влияние металлургического фактора при исследовании зависимости абсолютных размеров деталей от сопротивления усталости, большие и малые образцы изготовляют из одной заготовки или из нескольких заготовок одной плавки металла, образцы при этом располагают так, как показано на рис. 3.6. На рисунке изображено поперечное сечение заготовки диаметром D, из которой изготовляют образцы наибольшего в рабочем сечении диаметра d. Образцы малого диаметра d0 и промежуточного диаметра d-t располагают так, что соответствующие окружности касаются окружности диаметра d. При этом обеспечивается наличие в поверхностных слоях образцов различного диаметра зон с одинаковыми механическими свойствами, соответствующими удалению от центра заготовки на расстоя-