Прочности увеличивается

Из приведенных выше данных видно, что эффективность упрочнения рабочих поверхностей деталей зависит от физико-механических свойств и структуры материала деталей, конструктивных и технологических концентраторов напряжений. Главным фактором, обусловливающим повышение прочности при переменных нагрузках, является наличие благоприятных остаточных напряжений сжатия в наклепанной зоне. Независимо от происхождения (термическое, механическое) остаточные напряжения сжатия оказывают преимущественное воздействие на задержку развития усталостных трещин [62, 63]. При этом (рис. 89) с ростом эффективности упрочнения увеличение предела выносливости происходит в результате задержки развития усталостных трещин. При поверхностном пластическом деформировании вы-

Как видно из рис. I. 34, нанесение рениевого покрытия приводит к незначительному снижению пластичности и повышению прочности. Увеличение толщины рениевого покрытия усиливает охрупчивание. Ввиду того, что металлографический анализ и рентгеновский фазовый анализ не подтвердили наличия диффузионного слоя после нанесения рениевого покрытия, нельзя считать, что охрупчивание в данном случае вызывается образованием хрупкого переходного слоя.

В случае прессования при температуре 130° С прочность на разрыв уменьшается в среднем йа 10%, а при температуре 150° С — на 20—30%. Дополнительная термообработка обшивок на связующем БФ-2 в свободном состоянии не дает повышение прочности. Увеличение же времени выдержки сверх 4 ч под давлением и при температуре 140° С дает увеличение прочности на разрыв

При обработке деталей из чугуна и конструкционных сталей средней прочности увеличение диаметра отверстия при сверлении сверлами с меньшим диаметром ступени составляет 0,1—0,15 мм, а при сверлении сверлами с большим диаметром ступени - 0,04 — 0,1 мм. Точность обрабатываемого отверстия соответствует 10—12-му квалитету. Параметр шероховатости поверхности Ra« 1,25 мкм. Стойкость сверл без покрытия 20 — 40 мин при диаметре меньшей ступени 5 — 18 мм (работа

Увеличение степени равнопрочности может быть достигнуто путем изменения конструкций опорных элементов турбин (уменьшения площади прилегания) или при сохранении размеров опорных элементов путем расширения существующих допусков на пригонку опорных соединений деталей турбин.

Увеличение жаропрочности + + + +

и прочности, увеличение которых достигалось о результате механической

Полная рекристаллизация приводит к значительной потере твердости и прочности, увеличение которых достигалось о результате механической обработки. Поэтому с точки зрения применения интересно знать самую высокую температуру, до которой молибден и его сплавы можно нагревать с незначительной рекристаллизацией или вообще без рекристаллизации. За температуру рекристаллизации принимается самая низкая температура, при которой появляются новые зерна, видимые под микроскопом. Для неле-гированного молибдена в виде тонкой проволоки дается температура рекристаллизации 900°. Ниже приведены данные для круглых прутков диаметром 15,9 мм, полученных из полностью рскристаллизованных прутков диаметром 50,8 мм путем прокатки без промежуточного отжига.

Влияние на механические свойства: повышение прочности, увеличение твердости, уменьшение сужения, уменьшение удлинения.

Влияние на механические свойства: повышение прочности, увеличение твердости, уменьшение сужения, уменьшение удлинения.

плотности и определенном распределении созданных наклепом несовершенств строения кристаллической решетки. При термомеханической обработке, помимо значительного повышения прочности, увеличивается и пластичность металла, что повышает сопротивление хрупкому разрушению и увеличивает конструкционную прочность и эксплуатационную надежность деталей.

Величина SD эффекта может зависеть и не зависеть от степени деформации. Истинный SD эф'фект не зависит от деформации. Наблюдаемый SD эффект используется с учетом уменьшения SD с ростом деформации. У многих сталей SD эффект не зависит от деформации [ 74, 75]. Как правило, он составляет 3 — 10 % от уровня напряжений при растяжений и зависит от температуры испытаний, структурного состояния и степени ле-гированности. В сталях со структурой сорбита с a0j2 = 600^700 МПа при 20°С SD эффект слабо выражен. По мере возрастания прочности увеличивается и SD эффект, особенно при переходе к структуре нижнего бейнита.

Вторым фактором^, отличающим импульсное нагружение от статического, является скорость изменения деформации. Как было установлено, при повышении скорости деформирования прочность некоторых композиционных материалов изменяется [156]. Как правило, при возрастании скорости деформирования предел прочности увеличивается.

Сиераковски и др. [156, 157] получили динамические диаграммы деформирования для различных композиционных материалов при скорости деформирования до 103 1/с. При таких скоростях предел прочности увеличивается на 85% (рис. 20).

Предел прочности при растяжении. Основным фактором, определяющим прочность стеклопластиков, является качество и тип волокон упроч-нителя. Влияние на прочность количества стекловолокон в полиэфирной матрице показано на рис. 3. Наклон кривой для материала, армированного стеклотканью, очень крутой — предел прочности увеличивается от 12,6 до 45,5 кгс/мма (т. е. в 3,6 раза) при увеличени-и содержания стеклянных волокон от 27 до 67 % (т. е. в 2,5 раза). Кривые для материала, упрочненного стеклотканью, нельзя считать точными, поскольку здесь не учитывалось точное расположение волокон в стеклоткани.

Нитрилъный каучук, содержащий 35—40% акрилонитрила, достигает порога повреждения при дозе 2,0-Ю8 эрг!г и повреждения на 25% при дозе 7,0-108 эрг!г [89]. Для этого материала остаточная деформация сжатия уменьшается примерно на 25% при облучении до дозы 7,0-108 эрг/г. Предел прочности сначала увеличивается примерно на 40%, затем падает ниже первоначальной величины и, наконец, снова увеличивается. При дозе 1,6-Ю11 эрг/г предел прочности увеличивается на 25%.

При облучении до дозы 8,7-Ю9 эрг/ г предел прочности «Хайпалона» остается почти без изменений, при последующем увеличении дозы он растет; в других случаях предел прочности увеличивается при малых дозах, затем при дозах около 4,3-109 эрг/г сильно падает и, наконец, начинает снова увеличиваться с ростом дозы. При этом твердость увеличивается, а относительное удлинение уменьшается.

Бутил- и этилакрилатные материалы при облучении ведут себя, по-видимому, одинаково. В процессе облучения их твердость увеличивается. Предел прочности увеличивается или уменьшается при малых дозах, относительно слабо изменяется при средних, затем резко падает и, в конце концов, увеличивается при дальнейшем облучении.

Влияние предела прочности на износостойкость стали Д7ХФНШ при ударно-абразивном изнашивании показано на рис. 81. При ударно-абразивном изнашивании повышение предела прочности при различных энергиях удара в хрупкой области всегда положительно влияет на износостойкость стали. В этом случае изменение свойств стали при небольшой энергии удара в хрупкой области также более существенно влияет на ее'износостойкость. Так, при энергии удара 5 Дж износостойкость стали при повышении предела прочности увеличивается на 35%, а при энергии удара 20 Дж — на 10%.

ность. По влиянию на предел прочности легирующие элементы располагаются в определенной последовательности в соответствии со степенью искажения кристаллической решетки, т. е. еще раз подтверждается установленная ранее закономерность. Характер изменения предела текучести (а0>2) тантала при растворении в нем второго компонента идентичен характеру изменения предела прочности. Наиболее эффективным упрочнителем тантала является ванадий, легирование которым приводит к резкому уменьшению параметра решетки. При введении 27 мас.% V предел прочности увеличивается от 37 до 110 кгс/мм2.

растяжением при комнатной температуре практически не влияет на предел ' прочности. Наблюдаемое увеличение не превышает 10$. Предел текучести для всех исследуемых отелей по сравнению о пределом прочности увеличивается более существенно, особенно в диапазоне до (2-3)«10й циклов; затем степень увеличения ослабевает.