Производилось определение

а" о.0 обработки производилось измерение ю 'X Н S о " 9" {П>5 Si oj a г:

В последнее время ведется много работ по исследованию этого явления для разработки технологии шокового упрочнения (shock hardening) [71, 75]. Для этих целей используется излучение твердотельных неодимовых лазеров и газовых ОКГ с длиной волны 10,6 мкм, работающих в импульсном режиме. Авторы ряда работ измеряли давления, возникающие на поверхности образца при действии гигантских импульсов ОКГ. В частности, производилось измерение давления при использовании СО2-лазера, генерирующего излучения с длиной волны 10,6 мкм [75]. Длительность импульса изменялась путем регулирования состава газовой смеси лазера. Минимальная длительность импульса составляла 100 не. Давление определялось путем измерения перемещений обратной стороны мишени, которая одновременно являлась одним из зеркал

/„; г — номер координаты, по которой производилось измерение. Отсюда видно, что начиная с частоты 0,2 /0 переходную податливость определяет в основном форма колебаний с резонансной частотой /о, за исключением частот 0,3 /0 и 0,4 /0. Острый минимум на частоте 0,9 /0 (кривая 2) объясняется взаимодействием двух близких собственных форм.

На фиг, 5.26,6 приведены графики изменения осевой деформации &х, полученные графическим дифференцированием кривых перемещений (фиг. 5. 26, а). Из этого графика видно, что деформация равномерна по ширине стержня только в сечении, расположенном на расстоянии 6,1 см от фиксированной отсчетной линии. Примерно в этом сечении производилось измерение' поперечного перемещения (фиг. 5.26, в). Несмотря на некоторый разброс точек, заметно, что большая часть точек располагается вдоль прямой линии. Поэтому напряженное состояние здесь является одноосным. Наклон линии дает величину еа, равную 0,00978. Из графиков на фиг. 5. 26, а деформация еж в сечении с координатной х = 5,9 см составляет в среднем 0,0216. Поэтому динамический коэффициент Пуассона, определяемый: соотношением

Поскольку коэффициент / при движении зависит от скорости, то в предыдущих рассуждениях предполагается, что значения / при обработке опытов будут браться соответствующими той скорости, при которой производилось измерение силы тяги в условиях неравномерного движения, а также, что эти коэффициенты заимствуются из опытов при равномерном движении, но с разными скоростями.

а" о.0 обработки производилось измерение ю 'X Н S о " 9" {П>5 Si oj a г:

После определенного, постепенно возрастающего числа циклов нагружения производилось измерение твердости на приборе ПМТ-3 (нагрузка 100 г) по высоте широкой грани образца в направлении от контактной поверхности А—Л к Б—Б. Интервалы между отпечатками составляли 0,03 мм — в пределах зоны протяженностью до 0,1 мм от контактной поверхности, 0,05 мм — в пределах зоны до 0,5—0,7 мм и дальше — через 0,1 мм вплоть до вы-

В связи с тем, что теоретическое исследование динамики пневматических машин ударного дейетвия'представляет значительные трудности, наиболее эффективным методом исследования вибраций, возникающих в процессе работы указанных механизмов, является экспериментальное определение их динамических характеристик. В большинстве имеющихся экспериментальных работ производилось измерение, как правило, только кинематических параметров вибраций (определялись перемещения, реже ускорение отдельных деталей). В некоторых исследованиях проводился также спектральный анализ перемещения и ускорения [4, 5, 39].

Производилось измерение твердости кромки новых сегментов и отработавших один и два севона.

пературы, электрического поля и т. д. Исходя из сказанного, точки, в которых (производились измерения, намечались в серединах .пролетов продольных балок под турбиной и генератором, в узлах продольной рамы и ригелей, па ригелях и на стойках. Одновременно с деформациями измерялись амплитуды вибраций в указанных точках и на подшипниках турбины. Вибрации измерялись в трех направлениях: вертикальном, продольном и поперечном. Способ наклейки тензодатчиков и описание измерительного блока, состоящего из усилителя и осциллографа, приведены в § 2-1 настоящей главы. Общий вид фундамента турбогенератора мощностью в 100 тыс. кет в элементах которого производилось измерение напряжений, показан на рис. 2-18, где цифры в кружках означают места измерений напряжений. Точки 1 и 2 соответствуют середине продольных балок, на которых установлены ц. н. д. и генератор. Точки 3 и 4 находятся в 'верхней части стоек, у мест сопряжения с продольными балками. Фундамент железобетонный, построен в 1953 г. Армирован жестким каркасом из прокатных элементов и частично стержнями периодического профиля диаметром 16—25 мм, расположенными довольно редко. Бетон фундамента в основном находит-66

ром 12X8 мм с наклеенными датчиками и производилось измерение сигналов, характеризующих напряженное состояние.

С целью повышения надежности эмпирической связи между механическими и физическими характеристиками стеклопластиков проведены исследования, основной задачей которых являлись выбор оптимального структурного направления, в котором производилось определение физических свойств, а также установление вида статистической связи 'между ^исследуемыми характеристиками.

и сопоставлялась с Л/2. С этапа, при котором впервые удовлетворялось условие т) <С Л/2, производилось определение эффективного момента инерции площади поперечного сечения балки. Результаты расчета представлены в табл. 13.13 («х, и2 и «з определены для конца консоли) и на рис. 13.58. Чисто упругая стадия работы материала прекращается, начиная от значения внешнего* момента, равного 1,6 Тм.

Кроме перечисленных характеристик, производилось определение скорости роста пузыря на теплоотдающей поверхности. Для этого на экране «Микрофота» измерялся диаметр D отдельных (индивидуальных) пузырьков через определенный интервал времени. По этим данным строились графики вида D=/(t). За начало отсчета (t = 0) принимался момент времени, предшествующий появлению кадра с видимым зародышем пузыря. Такой

где а — коэффициент избытка воздуха в продуктах сгорания на том же участке газохода, где производилось определение СО.

Во второй серии опытов (табл. 3-2) также производилось определение е внутри слоя по методу, описанному выше. Были применены три материала: плавленый

Известны работы с воздухо-жидкостными смесями, в которых производилось определение доли сечения трубы, занимаемой каждой фазой, путем взвешивания участка трубы или быстрого закрытия двух кранов. Распределение фаз по сечению трубы определялось с помощью специальных приспособлений для отбора проб. Однако применение этих методов для условий, когда пароводяная смесь находится под большим давлением, весьма затруднительно.

При измерении плотности гомогенных сред применение просвечивания узким «оллимированным пучком гамма- или бета-излучений позволяет в ряде случаев получить достаточно прецизионные данные при существенном упрощении экспериментальной методики. Так, например, на рис. 3-5 изображена схема экспериментальной установки, на которой производилось определение плотностей жидкой и паровой фаз воднопаровых солевых систем при высоких давлениях — до 400 ат и температурах до 600° С [Л. 87]. Изучаемая среда помещалась в автоклав 1 с наружным диаметром 156 мм и внутренним 91 мм, изготовленный <из нержавеющей стали 1Х18Н9Т. Источники гамма-лучей 14 («обальт-60) помещались в свинцовых контейнерах, а сцинтилля-ционные кристаллы [NaJ(Tl)) и фотоумножители (ФЭУ-19) — в «ожухе 15, охлаждаемом проточной водой. Для уменьшения поглощения гамма-лучей в стенках автоклава в зоне прохождения пучка лучей были сделаны местные утонения стенки до 17 мм. Определение плотности среды в этих опытах производилось с точностью ±0,002

при которой производилось определение; тогда с достаточной степенью точности

Дополнительно производилось определение донных линий тока с помощью гуаши, наносимой на подвижную торцовую стенку 4 и вставку 18. Мазки жидкой черной краски, наносимые на светлый фон, под воздействием потока воздуха создавали отчетливую картину донных течений. Для сохранения этих картин краска наносилась на тонкую фотопленку, накладываемую на стенку 4.

Учитывая, что Kic является крайней страховочной характеристикой, могут быть случаи, когда ее использование недостаточно оправдано, например, когда материалу не приходится работать при той толщине, при которой производилось определение KIC. Разрушение тонколистовых конструкций происходит в условиях плосконапряженного состояния. Использование Кгс в качестве браковочной характеристики может привести к забраковыванию потенциально годных материалов, способных удовлетворительно работать при небольших толщинах.

Другой интересный пример, доказывающий необходимость констант, промежуточных по величине между а и о+, для корреляций некоторых реакций, дают исследования соль-волиза замещенных 4-бифенилдиметилкарбинилхлоридов [49]. Эга реакция проводилась в условиях, строго идентичных тем, при которых производилось определение cr-констант Брауна,