Произвольном расстоянии

Гидротепловая аналогия может быть также использована для исследования как стационарных, так и нестационарных процессов теплопроводности. В этом случае используется сходство законов распространения теплоты и движения жидкости. В качестве моделей могут быть использованы как модели с непрерывными параметрами, так и модели с сосредоточенными параметрами, т. е. в виде моделирующих. гидравлических цепей. В последнем случае вместо параметров исходного теплового процесса в моделирующей цепи применяются сосредоточенные параметры в виде гидравлических сопротивлений и емкостей. Рассмотрим пример использования этой аналогии для исследования нестационарного температурного поля в бесконечной плоской стенке при заданных ее размерах и теплофизических свойствах, при произвольном распределении температуры по ее сечению в начальный момент времени и при граничдых условиях, заданных значениям» температур среды /Ж1 и t^z и коэффициентами теплоотдачи at и az. При

При произвольном распределении времени работы элементов до отказа (но при условии их идентичности) можно дать хотя и весьма приближенные, но зато и весьма простые оценки как для вероятности безотказной работы системы, так и для средней наработки до отказа системы. Нижняя оценка для вероятности безотказной работы получается из простых соображений: все резервные элементы распределяются поровну между рабочими позициями, т.е.

6. Параллельное соединение двух независимых элементов при произвольном распределении времени их восстановления.

Проанализируем приближение радиационной теплопроводности для спектрального и полного излучения с учетом процесса рассеяния при произвольном распределении интенсивности излучения по различным направлениям. При этом в отличие от Росселанда не будем делать допущения о приближении к термодинамическому равновесию между средой и излучением.

Это уравнение будет решено для граничных условий первого, второго и третьего родов и при произвольном распределении температуры в начальный момент времени.

предложенный Л. Прандтлем для распределения скорости при турбулентном течении в трубе и в пограничном слое на плоской пластине с показателем степени «=1/7. И. Претш [Л. 270] распространил (10-1) на распределение скорости в турбулентных пограничных слоях при произвольном распределении давления в предположении, что показатель степени переменный. Он получил'

При произвольном распределении давления в направлении течения распределения скорости в сечениях пограничного слоя складываются под влиянием местного числа Рейнольдса, градиента давления и состояния обтекаемой поверхности. Поэтому дополнительное уравнение можно представить в виде зависимости безразмерных величин (Z — формпараметр) :

Краткое содержание. Исследуется теплообмен между стенкой и турбулентным пограничным слоем при условии безградиентного потенциального течения сжимаемой жидкости и произвольном распределении температуры вдоль стенки. При исследовании использован метод, который можно рассматривать как дальнейшее развитие метода Лайт-хилла [1], примененного им для решения аналогичной задачи в условиях ламинарного потока. Кроме того, принимается соответствующая гипотеза относительно характера поперечного распределения скоростей в пограничном слое сверхзвукового потока (в основу гипотезы положены достаточно обоснованные экспериментальные результаты). Приводится также соответствующее распределение температур в пограничном слое.

Формула (5.32) в принципе может быть использована для определения предельной концентрации соли на входе в трубу (соответствующей началу отложений) и при произвольном распределении тепловой нагрузки по ее длине. Однако для выполнения этих расчетов необходимо иметь информацию о влиянии распределения тепловой нагрузки на локальные значения коэффициентов теплоотдачи. К сожалению, в настоящее время такой информации не имеется. Учитывая консервативность свойств турбулентного пограничного слоя к изменению граничных условий, можно сделать предположение, что коэффициент теплоотдачи определяется только локальными параметрами в данном сечении трубы. Тогда по формуле (5.32) можно определить предельные концентрации на входе при произвольном распределении тепловой нагрузки по длине трубы.

Таким образом, при произвольном распределении напряже-. ний aj, т[2, т[3 на боковой грани оболочки при использовании гипотез Кирхгофа — Лява можно удовлетворить силовым условиям:

При произвольном распределении напряжений следует руководствоваться методическими указаниями [13].

Пусть заданы проекции силы Х=3 кн, У=4 кн. Требуется определить величину и направление силы. Проводим две взаимно перпендикулярные оси Ох и Оу (рис. 27). По оси Ох на произвольном расстоянии от точки О откладыва-3 единицы (в любом

Если рассечь рассматриваемый брус плоскостью, перпендикулярной к его оси на произвольном расстоянии г от свободного конца, то из условия равновесия одной из отсеченных частей установим, что в поперечном сечении бруса возникает внутренний момент, уравновешивающий внешний момент, приложенный к оставленной части (на рис. 277 показан внутренний момент, заменяющий действие левой части бруса на правую).

определить модуль и направление силы. Проводим две взаимно перпендикулярные оси Ох и Оу (рис. 1.29). По оси Ох на произвольном расстоянии от точки О откладываем три единицы (в любом масштабе), а по оси Оу в том же масштабе — четыре единицы. Затем через концы отложенных проекций проводим перпендикуляры к осям до пересечения. В образовавшемся прямоугольнике ABCD диагональ АС представляет собой искомую силу Р.

Решение. Расчетная схема бруса изображена на рис. 61, а. Рассмотрим вначале его горизонтальный участок. Рассечем этот участок на произвольном расстоянии г от свободного конца плоскостью /—/ перпендикулярно оси. Отбросим левую, закрепленную часть бруса. К оставшейся части приложена внешняя сила Р, а в проведенном сечении возникают внутренние силовые факторы. Так как сила Р лежит в плоскости оси рассматриваемой части бруса, то внутренние силы образуют плоскую систему и могут дать лишь три составлящие: Мх — изгибающий момент, Qy — поперечную силу, Nz — продольную силу (рис. 61, б). Составим три уравнения равновесия для отсеченной части бруса

Пусть AS — перемещение некоторой точки за малый промежуток времени А^ (рис. 3.12, а). Проведем секущую ВС, а из полюса Р, выбранного на оси абсцисс на произвольном расстоянии Н

Отекание жидкости происходит не по всей поверхности валика, а локализуется в виде струй, отстоящих друг от друга на произвольном расстоянии, что может приводить к дефектам антикоррозионной бумаги, заключающимся в наличии полос солей ингибитора на поверхности бумаги. Устранение указанного дефекта в какой-то степени можно осуществить, замедляя скорость вращения наносного валика на 10—50% и более по сравнению со скоростью наносной машины. Полностью устранить указанный недостаток на практике, как правило, не удается из-за неравномерной проклейки и колебания массы бумаги-основы по ширине и длине полотна.

Расчет МЭС при произвольной схеме внутренней цепи и произвольном расстоянии между электродами производится с использованием эквивалентных электрических схем этих систем.

Зубчатое колесо 3, входящее в зацепление с неподвижной зубчатой рейкой /, входит во вращательную пару L с крестообразным ползуном 2, скользящим в неподвижной направляющей Ь. Ползун 2 входит во вращательную пару Р с ползуном 5, скользящим вдоль оси Md Т-образного звена 4. Звено 4 входит во вращательную пару М с колесом 3, а траверза t — t скользит в крестообразном ползуне 7, оси которого взаимно перпендикулярны. Ползун 7 скользит вдоль оси An звена 6, вращающегося вокруг неподвижной оси А, находящейся на оси Ох на произвольном расстоянии ОА-а, Размеры механизма удовлетворяют условию ML-LP-r, где /• — радиус начальной окружности колеса 3. При поступательном движении ползуна 2 в направляющей Ъ колесо 3 перекатывается по рейке 1 и точка М описывает циклоиду q круга радиуса /•, параметрическими уравнениями которой будут х = гб — г sin В и у = г — /• cos 6. Точка D ползуна 7 будет описывать подеру (подошвенную кривую) s — s циклоиды q с центром в точке А, параметрические уравнения которой будут

Звено / движется вдоль неподвижной направляющей Ь и имеет кулису d, ось которой перпендикулярна к перемещению звена 1. Звено 2 движется вдоль неподвижной направляющей с и имеет кулису f, ось которой перпендикулярна к оси движения звена 2. Звено 5 входит во вращательные пары Л и В с ползунами 3 и 4, скользящими в кулисах d и /. Величина одного из сомножителей х устанавливается перемещением ползуна 3 относительно кулисы 1. Величина второго из сомножителей у устанавливается перемещением кулисы 2 от некоторой фиксированной точки С..Если теперь установить кулису 1 на произвольном расстоянии а от точки С звена 5, то ползун 4 будет находиться от оси движения кулис 1 и 2 на расстоянии г, равном

диски 3, свободно вращающиеся на осях, принудительно передвигаются по неподвижной направляющей 4 и располагаются на произвольном расстоянии от центра планшайбы. Диски привода не имеют, и их вращение осуществляется лишь под действием сил трения, возникающих между соприкасающимися плоскими поверх-

Простая зубчатая передача состоит из стойки s и зубчатых колес #i и /?2, которые касаются друг друга по начальным окружностям в точке 12 (рис. 35); скорость этой точки одна и та же, на каком бы колесе мы ее ни рассматривали. Прямые, соединяющие конец векторной скорости v с осями колес, определяют закон убывания скорости от v до нуля на этих осях. Прямая / и прямая 2', параллельная прямой 2, пересекают горизонтальную прямую, проведенную на произвольном расстоянии а от оси s/, в точках / и //. Отношение отрезков SI: SII равно передаточному отношению nls: «2s (план чисел оборотов по Куцбаху [115]):