Плавления основного

Химическая связь в керамиках является ионной или смешанной -ионно-ковалентной. Отсутствие свободных электронов служит причиной того, что керамики плохо проводят электричество и тепло. Поэтому одна из важных областей их практического применения - изготовление тепло- и электроизоляторов. Высокая прочность химических связей обусловливает высокие температуры плавления невысокую химическую устойчивость керамик. В связи с указанными свойствами керамические материалы широко используются для футеровок печей 0 высокотемпературных реакторов. В табл. 4 для сравнения приводятся температуры плавления некоторых керамик и тугоплавких металлов.

Шлаковые включения в металле сварного шва — это небольшие объемы, заполненные неметаллическими веществами (шлаками, оксидами). Вероятность образования шлаковых включений в значительной мере определяется маркой сварочного электрода. При сварке электродами с тонкой обмазкой вероятность образования шлаковых включений очень велика. При сварке качественными электродами, дающими много шлака, расплавленный металл дольше находится в жидком состоянии, и неметаллические включения успевают всплыть на его поверхность, в результате чего шов засоряется незначительно. Шлаковые включения можно разделить на макро- и микроскопические. Макроскопические включения имеют сферическую и продолговатую форму в виде вытянутых «хвостов». Эти включения образуются в шве из-за плохой очистки свариваемых кромок от окалины и других загрязнений и чаще всего из-за внутренних подрезов и плохой зачистки от шлака поверхности первых слоев многослойных швов перед заваркой последующих. Микроскопические шлаковые включения возникают в результате образования в процессе плавления некоторых химических соединений, остающихся в шве при кристаллизации.

Шлаковые включения в металле сварного шва — это небольшие объемы, заполненные неметаллическими веществами (шлаками, оксидами). Вероятность образования шлаковых включений в значительной мере определяется маркой сварочного электрода. При сварке электродами с тонкой обмазкой вероятность образования шлаковых включений очень велика. При сварке качественными электродами, дающими много шлака, расплавленный металл дольше находится в жидком состоянии, и неметаллические включения успевают всплыть на его поверхность, в результате чего шов засоряется незначительно. Шлаковые включения можно разделить на макро- и микроскопические. Макроскопические включения имеют сферическую и продолговатую форму в виде вытянутых «хвостов». Эти включения образуются в шве из-за плохой очистки свариваемых кромок от окалины и других загрязнений и чаще всего из-за внутренних подрезов и плохой зачистки от шлака поверхности первых слоев многослойных швов перед заваркой последующих. Микроскопические шлаковые включения возникают в результате образования в процессе плавления некоторых химических соединений, остающихся в шве при кристаллизации.

деления оптимального к. п. д., благоприятствующими его повышению. Температура плавления некоторых из полупроводников достаточно высока и допускает поэтому применение повышенных температур горячего спая, что также способствует повышению к. п. д. термоэлементов.

На рис. 4 показаны кривые изменения температуры плавления некоторых металлов и сплавов систем А1 — Si и Fe — С по данным различных исследователей [24, 26 — 28]. Видно, что температура плавления железа, никеля, меди, алюминия, цинка, свинца и олова повышается, а температура плавления сурьмы снижается при

увеличении давления. Следует отметить, что зависимость имеет преимущественно прямолинейный характер с различными значениями начального наклона dT/dP. Температура плавления некоторых металлов и ее изменение при наложении давления, а также изменение

На рис. 11-6 показана зависимость температуры торможения от скорости воздушного потока. При М=1 70=1,2 Т; при М=5 Г0=6 Т. Здесь же приведены температуры плавления некоторых металлов. _ ,,' _ •

Большое влияние на загрязнение и коррозию поверхностей нагрева котла оказывает температура плавления соединений ванадия с натрием. В табл. 1.4 приведена температура плавления некоторых ванадиевых соединений, наиболее часто встречающихся на поверхностях нагрева котла и влияющих на коррозию металла. Из таблицы видно, что температура плавления разнотипных натрий-ванадиевых соединений является относительно низкой. Также низкую температуру плавления имеет и пентаксид ванадия, в сравнении с три- и тетраоксидом.

рования и, прежде всего, путем снижения скорости испарения ингибитора, что связано с увеличением продолжительности анализа в 2—3 раза. Наиболее целесообразным при определении содержания ингибитора является использование теплоты его плавления. В присутствии бумаги-основы плавление ингибитора дает четкий эндотермический пик на кривой дифференциального термического анализа (ДТА), величина которого зависит от количества ингибитора в бумаге. Тщательное построение калибровочного графика зависимости теплоты плавления от содержания ингибитора в бумаге обеспечивает получение значений содержания ингибитора с точностью 2%. В табл. 32 приведены значения температур плавления некоторых соединений, для определения содержания которых можно использовать указанный метод.

Дибориды тугоплавких металлов IV, V и VI групп в контакте с графитом образуют жидкие фазы (эвтектику борид—графит) при сравнительно высоких температурах 2200—2300° С и только борид хрома образует эвтектику с углеродом при температуре 1880° С. Таким образом, хотя графит и имеет температуру сублимации 3700° С, а температура плавления некоторых боридов достигает 3000° С, они не совместимы для работы при температурах выше 2200—2300° С, а борид хрома с графитом — выше 1800° С.

Температура воспламенения и плавления некоторых металлов и сплавов и температура плавления их окислов (°С) [101]

(шлаковая вапна). Выделяющаяся в шлаковой ванне теплота перегревает его выше температуры плавления основного и электродного металлов. В результате металл электрода и кромки основного металла оплавляются и ввиду большей плотности металла, чем шлака, стекают па дно расплава, образуя ванну расплавленного металла 4 (метал- рис. 55. Схема процесса элсктрошлаковой лическую ванну). сварки

На рис. 340 приведены жаропрочные свойства сплавов, основой которых являются различные металлы. Наиболее жаропрочными являются сплавы молибдена, что обусловлено в первую очередь высокой температурой плавления основного

Спекание проводят для повышения прочности предварительно полученных заготовок прессованием или прокаткой. В спрессованных заготовках доля контакта, между отдельными частицами очень мала и спекание сопровождается ростом контактов между отдельными частицами порошка. Это является следствием протекания в спекаемом теле при нагреве следующих процессов: восстановления поверхностных оксидов, диффузии, рекристаллизации и др. Протекание этих процессов зависит от температуры и времени спекания, среды, в которой осуществляется спекание и других факторов. При спекании изменяются линейные размеры заготовки (большей частью наблюдается усадка — уменьшение размеров) и физико-механические свойства спеченных материалов. Температура спекания обычно составляет 0,6—0,9 температуры плавления порошка однокомпонентнои системы или ниже температуры плавления основного материала для композиций, в состав которых входят несколько компонентов. Время выдержки после достижения температуры спекания по всему сечению составляет 30—90 мин. Увеличение времени и температуры спекания до определенных значений способствует увеличению прочности и плотности в результате активизации процесса образования контактных поверхностей. Превышение указанных технологических параметров может привести к снижению прочности в результате роста зерен кристаллизации.

Электрошлаковая сварка характерна тем, что основная часть тепла, необходимая для нагрева и плавления основного и электродного металла, образуется за счет прохождения электрического тока через расплавленный флюс—• шлак.

Основное отличие пайки от сварки заключается в том, что температура плавления припоев всегда ниже температуры плавления основного металла, который поэтому почти не изменяет свою структуру, а в деталях появляются незначительные внутренние напряжения.

Плавление основного металла при сварке осуществляется с целью соединения между собой свариваемых деталей. Идеальным в отношении затрат теплоты представляется такое тепловыделение в источнике, при котором обеспечивалась бы минимальная глубина проплавления сопрягаемых поверхностей, а присадочный металл не требовался бы вовсе или входил в соединение в минимальном объеме. Если не рассматривать диффузионную сварку и пайку, при которых детали нагреваются полностью, и сварку трением, при которой полного плавления металла не достигается, наиболее близко этому требованию отвечает высокочастотная сварка и некоторые виды контактной сварки (точечная, шовная, рельефная). В перечисленных способах сварки существенная роль в образовании соединения принадлежит давлению, что позволяет плавить основной металл незначительно. Ограничимся рассмотрением случаев плавления основного металла в способах сварки без применения давления.

Импульсные процессы сварки и наилавки реализуются специализированным сварочным оборудованием, имеющим в своей структуре блоки управления энергетическими характеристиками технологических процессов с использованием адаптивных алгоритмов ИМПУДЬСДО-го управления, что обеспечивает стабилизацию мгновенных значений основных технологических параметров, интервалов плавления И переноса каждой капли электродного металла. В данной работе на основе созданной математической модели процессы свирки с переносом электродного металла во время коротких удмикинНй дугового промежутка обеспечено комплексное рассмотрение процессов, протекающих В сИр-теме: источник питания — сварочная дуга — сварочная ванна неразъемное соединение, кик едином объекте автоматического управления в соответствии с заданными алгоритмами импульсного уцраллеяйя. На компьютерных экспериментах установлена и исследована вальмосвязь энергетических характеристик процесса, основных Н регулируемы* параметров технологического режима гварки плавящимся электродом И их влияние на геометрические размеры сварного шва, зоны про-плавления основного металла, зоны термического влияния, определяющие эксплуатационную прочлость сварного соединения.

Существеным при этом является температура плавления избыточной фазы. Она должна быть более высокой, чем температура плавления основного твердого раствора. Разрушение "скелета" или сетки избыточной фазы при горячей обработке давлением, а также образование изолированных частиц этой фазы приводит к понижению жаропрочности литых сплавов. Из рассмотренного следует, что создание жаропрочных материалов сводится к тому, чтобы тем или иным путем уменьшить величину и скорость разупрочнения сталей и сплавов при повышении температуры. Это достигается путем комплексного легирования сплавов тугоплавкими металлами с получением отливок с заданной кристаллической структурой.

Наиболее распространенным способом изготовления металло-керамиче-ских деталей является способ холодного прессования порошков (шихты) с последующим спеканием при температуре ниже точки плавления основного компонента. '

в) при введении жидкого сплава-индикатора температура плавления его должна быть близка к температуре плавления основного металла;

Металлокерамические материалы получаются прессованием деталей из соответствующих смесей порошков в стальных прессфор-мах под давлением 1000 — 6000 кг/см2 с последующим спеканием спрессованных полуфабрикатов при температуре ниже точки плавления основного компонента сплава. Указанным методом получаются пористые изделия. Размеры прессованных заготовок после спекания несколько изменяются. Для доведения спечённых изделий до заданных размеров, уменьшения пористости и повышения их механических свойств прибегают к калибровке давлением в стальных прессформах, а в ряде случаев и к дополнительной термической обработке.