Плоскость основания

10-11. Определить плотность солнечного лучистого потока, падающего на плоскость, нормальную к лучам Солнца и расположенную за пределами атмосферы Земли. Известно, что излучение Солнца близко к излучению абсолютно черного тела с температурой ta = = 5700° С. Диаметр Солнца D= 1,391 -10е км, расстояние от Земли до Солнца /= 149,5- 10е км.

где /дг — проекция облучаемой поверхности спутника на плоскость, нормальную к падающему излучению; F — площадь поверхности спутника. Для шара

где Fx — проекция стенки на вертикальную плоскость, нормальную к рассматриваемому горизонтальному направлению х—х (рис. 5); рСх — избыточное давление в жидкости на уровне центра тяжести этой проекции.

линии касаются, а проекция вектора t>12 на плоскость, нормальную в точке касания звеньев, равна нулю. В таком случае для обеспечения точечного касания звеньев нет необходимости в качестве начальных поверхностей принимать именно гиперболоиды. Целесообразно за начальные принимать простые по форме поверхности — круглые цилиндры радиусов гх и г2, построенные у горловин гиперболоидов и касающиеся друг друга в точке на линии Ог02, или конусы с несовпадающими вершинами и точечным контактом и т. п. Из кинематики звеньев следует, что если оси звеньев / и 2 лежат в одной плоскости (рис. 9.5, б, в), то начальные и аксоидные поверхности совпадают.

лесного угла АО) и лучистостью L = = dlldS cos а (Вт/ср-м2) (отношение силы излучения в направлении а к проекции излучающей поверхности dS на плоскость, нормальную этому направлению) и формой индикатрисе этих величин. Важной характеристикой является плотность лучистого потока по облучаемой поверхности ? = dJdS (Вт/ма), где dS — площадь облучаемого элемента.

где Fx — проекция стенки на вертикальную плоскость, нормальную к рассматриваемому горизонтальному направлению х—к (рис. 5); РСх — избыточное давление в жидкости на уровне центра тяжести этой проекции.

') Плоскостью сдвига называем плоскость, нормальную к плоскостям перемещений и содержащую направление перемещений.

Первую из этих гипотез нужно понимать следующим образом. Контур поперечного сечения стержня не является вообще недеформируемым, однако деформация его такова, что проекция контура, испытавшего деформацию, на плоскость, нормальную к оси стержня, конгруентна контуру поперечного сечения до деформации, т. е. сохраняет форму и размеры последнего, но как жесткое целое в плоскости поперечного сечения может иметь смещение и поворот.

При малых UA, VA и •&,, перемещение контурной линии в плоскости поперечного сечения и вообще плоского жесткого диска, можно представить как поворот относительно так называемого мгновенного центра вращения. Эту точку применительно к рассматриваемому случаю, когда жестким диском является проекция поперечного сечения скручиваемого тонкостенного стержня на плоскость, нормальную к его оси, естественно назвать центром кручения. К вопросу об определении его координат мы еще вернемся ниже.

поскольку проекция контура поперечного сечения на плоскость, нормальную к оси стержня, в теории тонкостенных стержней принято считать неизменной.

лентныи диаметр daKe = -=j, где F—поперечное сечение канала; U—активный периметр сечения, являющийся проекцией на плоскость, нормальную к оси канала, поверхности его, участвующей в теплоотдаче.

По ГОСТ 16162—78 допуски плоскостности (рис. 22.41; 22.42; 22.44): на плоскость основания /( 0,05/100 мм/мм;

— на плоскость основания К — 0,05/100 мм/мм;

По ГОСТ 16162—78 допуски плоскостности (рис. 22.41; 22.42; 22.44): на плоскость основания /( — 0,05/100 мм/мм;

Пленки жидкости, перекрывающие сечение тарелки, создаются распределительными устройствами, по которым жидкость перетекает с верхней тарелки на нижнюю. Распределительное устройство (рис. 5.17) представляет собой цилиндрический насадок, в торце которого устанавливается распределительный конус. Плоскость основания конуса располагается в паровом пространстве на 150 — 250 мм над уровнем раствора.

Установка на обработанную плоскость основания 1, цилиндрический палец 2 и срезанный палец 3. Выверка исключается

Е и Д головки, нижних бо- плоскость основания станины не

Построением, выполненным на фиг. 87, решается данная система трехчленных линейных уравнений: х = 3, г/ = 5иг = 6. Вводя четвертую плоскость основания тетраедра 1 — 2 — 3 — /c.Q/г -f + (z — Q) R = 0 можем расстояния Дь А2, А3, А4 произвольной точки А от указанных четырех плоскостей по уравнению (30) определять как координаты четырехмерного пространства. На фиг. 88 указанным выше способом дано построение 6 плоскостей (шестимерное пространство) и соответственно решена система пятичленных линейных уравнений для многопролетной балки 60,4М1—36,6М2 + 9,Ш3 = 4,2ql2; 36,6/И! + 60,4М2 — 36,6М3 + 9,4М4 •= 4,2<7/2; 9,4yWx + 36,6УИ2 + 60,4М3 + 36,6Ж4 + 9,4М5 = — 0,25?/2;

Чтобы найти интересующие нас зависимости, из точки Л в плоскости CAB восстановим перпендикуляр к линии Л С до пересечения его с плоскостью N в точке D. Поскольку мы условились, что рабочая плоскость основания перпендикулярна лимбу, то плоскость CAB (плоскость, в которой поворачивается лимб) так же, как и отрезок АВ, перпендикулярна плоскости Р. Из чертежа следует, что

Однако плоскость основания также отклоняется от правильного положения, т. е. от перпендикулярности плоскости лимба. Это отклонение обозначено углом (р. Его можно трактовать как поворот плоскости CAB вокруг линии АС на угол ф в положение CAB'.

Корпус: с перпендикулярным размещением осей, лежащих в разных плоскостях Поверхности, лежащие на одной оси, должны быть соос-ными, оси посадочных отверстий — Плоскость основания, два технологических отверстия под штифты, размещенные по диагонали (установочная, двойная опорная и опорная базы) 3+2+1 п •У-""ЗСГ *т-rSSNWHi

Фрезеровать или протянуть плоскость основания начерно и начисто или с припуском под плоское шлифование (при необходимости). Технологическая база — необработанная плоскость, параллельная обрабатываемой поверхности.