Параметры обобщенной

3.9. Оптимальные параметры обнаружения. Примеры......... 104

8.1. Параметры обнаружения дефектов в ТК..................... 257

Соответствующие информативные параметры имеют место при других преобразованиях сигнала, например, при использовании вейвлет-функций (wavelet functions). Определение информативных параметров ТК дано в табл. 1.1. Параметры, которые непосредственно генерируются либо аппаратурой ТК, либо соответствующими компьютерными программами обработки данных называют параметрами обнаружения скрытых дефектов. Оптимальные параметры обнаружения соответствуют максимальному отношению сигнал/шум.

Рис. 3.21. Оптимальные параметры обнаружения дефектов в углепластике толщиной 5 мм в зависимости от глубины их залегания:

Рис. 3.22. Оптимальные параметры обнаружения дефектов в углепластике толщиной 5 мм в зависимости от толщины дефекта:

раметром является не толщина, а тепловое сопротивление дефекта Rd = dlkd , поскольку толщина дефекта d и его теплопроводность Xd совместно влияют на параметры обнаружения. Это еще одно отличие параметра d от поперечных размеров hx и hy , которые больше связаны с

Влияние типа материала на оптимальные параметры обнаружения проиллюстрировано на рис. 3.26. Видно, что большие контрасты возникают в более теплопроводных материалах (рис. 3.26, <з) при более коротких временах наблюдения (рис. 3.26, б). Эта тенденция сохраняется для различных глубин залегания дефектов, хотя ясно, что с ростом / интенсивность растекания тепла вокруг дефектов становится более существенной, и для определенных дефектов возможно существование "оптимального" материала, который обеспечит максимальное значение С.

3.9. ОПТИМАЛЬНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ОБНАРУЖЕНИЯ. ПРИМЕРЫ

ОПТИМАЛЬНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ОБНАРУЖЕНИЯ

3.7. Оптимальные параметры обнаружения воздушных дефектов в композиционном материале

3.8. Оптимальные параметры обнаружения коррозии в стали

Рис. 1.20. Параметры обобщенной системы символических обозначений пространственной кинематической цепи

При использовании обобщенной диаграммы циклического деформирования в решении соответствующих задач пластичности при повторном нагружении могут быть введены дополнительные упрощения [63]. В уравнениях (2.1.6) параметры обобщенной диаграммы циклического деформирования аир зависят от степени исходного нагружения, а циклический предел пропорциональности не одинаков у различных конструкционных материалов. Положим, что ST =2 = const для всех материалов, а параметры а и 3 не зависят от ё(°) и принимаются равными значению при соответствующей степени исходного деформирования. Тогда уравнения (2.1.6) приобретают вид:

где / (S/2) = f (0W) — уравнение диаграммы исходного (однократного) деформирования; ST — предел пропорциональности; / (k) = А/№ ~ для стали 1Х18Н9Т, / (ft) = А ехр [р (k - 1)] -для теплоустойчивой стали; здесь А, Р и а — параметры обобщенной диаграммы циклического деформирования.

С увеличением температур влияние скорости на параметры обобщенной диаграммы циклического упругопластич^ского деформирования усиливается. На рис. 2.3.3, б показано изменение ширины петель гистерезиса с числом полуциклов нагружения стали 1Х18Н9Т (700° С) и ТС (500° С) при различных скоростях деформирования. Отмечается интенсификация циклического упрочнения и разупрочнения с увеличением длительности цикла.

где F (k) = 1//са — для циклически упрочняющихся материалов! F (k) = exp [p (k — 1)] — для циклически разупрочняющихся материалов. Здесь А, а и Р — параметры обобщенной диаграммы; / (S/2) — функция напряжений, вид которой определяется исход-

Так как испытываемый материал циклически стабилизирующийся, параметры обобщенной диаграммы, отражающие поцик-ловое изменение петли гистерезиса, могут быть приняты равными а = р = 0.

Параметры обобщенной диаграммы циклического упругоцлас-тического деформирования, получаемые для простых случаев напряженного состояния (растяжение—сжатие, сдвиг—сдвиг), для расчета диаграмм деформирования могут быть распространены и на режимы сложного нагружения, подобные рассмотренным в работе [46] на примере Ст. 50. Аналогичные данные получены в работе [45] на алюминиевом сплаве Д-16Т.

Результаты расчета напряжений и деформаций.в точках зоны максимальных напряжений цилиндрического и сферического корпусов для полуциклов k = 0, k = 1и k = 2 приведены на рис. 4.74. В соответствии с изложенным методом расчета для полуциклов k = 1 и k = 2 используем ^ параметры ^обобщенной диаграммы деформирования

где F (k) — ilk0- — для циклически упрочняющихся материалов; F (k) = exp [3 (k — 1)] —для циклически разупрочняющихся материалов. Здесь А, а и (3 — параметры обобщенной диаграммы; / (S/2) —функция напряжений, вид которой определяется исходной диаграммой деформирования;
Так как испытываемый материал циклически стабилизирующийся, параметры обобщенной диаграммы, отражающие поцикло-вое изменение петли гистерезиса, могут быть приняты равными а = р = 0.

Параметры обобщенной диаграммы циклического упругопла-стического деформирования, получаемые для простых случаев напряженного состояния (растяжение—сжатие, сдвиг—сдвиг), для расчета диаграмм деформирования могут быть распространены и на режимы сложного нагружения, подобные рассмотренным в работе [17] на примере стали 50. Аналогичные данные получены в работе [15] на алюминиевом сплаве Д-16Т.