Плоскости дисбаланса

где w0 — смещение точки Ог (совпадающей с центром тяжести сечений болтов) диафрагмы в направлении оси г от растягивающей силы; ф — угол поворота плоскости диафрагмы от изгибающего момента.

На рис. 9 показана схема двухлуче-вого микроинтерферометра Линника. В ее основу положен принцип действия интерферометра Майкельсона. Свет от источника / (лампа накаливания) проходит через конденсор 2 и диафрагму 3, зеркалом 4 делится на два когерентных пучка, которые фокусируются объективами 5 и 5' на эталонное зеркало 6 и контролируемую поверхность 7 соответственно. После отражения от эталона и изделия пучок проходит через те же элементы схемы и фокусируется линзой 8 в плоскости диафрагмы 9, в которой с помощью окуляра 10 наблюдают интерференционную картину взаимодействия эталонного и рабочего пучков света.

Для произвольно нагруженной оболочки вращения, а также для незамкнутой цилиндрической оболочки, опертой по торцам на жесткие в своей плоскости диафрагмы, с помощью разложения в тригонометрические ряды достигается разделение переменных, и задача сводится к интегрированию систем обыкновенных дифференциальных уравнений. В § 26 и 28 соответствующие уравнения записаны в виде, удобном для численного интегрирования на ЭВМ методами, изложенными в гл. 11.

Незамкнутые цилиндрические оболочки часто используют в строительстве как элементы перекрытий (рис. 5.4), причем цилиндр может быть некруговым и иметь переменную по криволинейной образующей толщину стенки. Если криволинейные края такой оболочки шарнирно оперты на жесткие в своей плоскости диафрагмы, не препятствующие продольным перемещениям, расчет оболочки может быть выполнен путем разложения искомых функций в ряды по продольной координате.

действительное увеличенное изображение рабочей части ^испытываемого образца в плоскости диафрагмы 4.

следствием сил взаимодействия между оболочками А/2: силы растяжения, действующие в оболочке перпендикулярно к контуру, были больше, чем у торцовой диафрагмы (см. рис. 2.61). Составляющая этих сил, действующая в плоскости диафрагмы, направлена вверх. Поэтому с ростом сил взаимодействия уменьшаются усилия растяжения в нижнем поясе и усилия сжатия в верхнем. Изгибающие моменты в верхнем поясе промежуточной диафрагмы были на 14,2% больше, чем в верхнем поясе торцовой диафрагмы. Прогибы промежуточных ,и торцовых диафрагм различались более существенно (на 43%).

Коэффициенты канонических уравнений состоят из двух членов — первый из них с индексом «об» характеризует работу оболочки, второй с индексом «д» — работу диафрагмы. Коэффициенты о°6,. и afti в первом уравнении — D-кратные углы поворота оболочки и диафрагмы из плоскости диафрагмы, во втором уравнении d*. и a ( — соответствующие /)-кратные перемещения из плоскости диафрагмы по направлению касательной к оболочке; коэффиценты третьего и четвертого уравнений f^itr^j и r^6t, r% . являются реакциями в связях по касательной вдоль контура и по нормали в его плоскости. Свободными членами уравнений a°g, a%$, r^t r^ являются указанные выше D-кратные перемещения и реакции, определенные в основной системе, от равномерно распределенной нагрузки. Характер распределения вдоль края оболочи «лишних» неизвестных и коэффициентов канонических уравнений (а также дополнительных усилий и перемещений) принят по тригонометрическим функциям:

лютно податливыми из плоскости диафрагмы (расчет по момент-ной теории В. 3. Власова) и из расчетов, учитывающих дефор-мативность средней и крайней диафрагм. При раскрытии статической неопределимости у средней диафрагмы решалась система из четырех линейных уравнений, у крайних — из двух. Распределение усилий, полученных в среднем поперечном сечении из каждого расчета, и суммарных усилий представлено на рис. 2.73.

Измерительная головка 7 представляет собой подвижный интерферометр. Параллельный пучок монохроматического света от осветителя 8 падает на плоскопараллельнуюсветоделительную пластину 9 и разделяется на два когерентных луча. Первый луч проходит на зеркало 10, а второй, отражаясь от пластины9,— на зеркальную поверхность 6. После отражения от зеркал лучи снова соединяются у пластины 9 и выходят в направлении фотоэлектронного умножителя (ФЭУ) 11. При приближении измерительной головки к поверхности 6 в плоскости диафрагмы 12 ФЭУ возникает интерференционная картина и будут перемещаться интерференционные полосы. В момент, когда фокальная плоскость объектива головки совпадает с зеркальной поверхностью 6, черная полоса интерференционной картины перекроет диафрагму 12 и на выходе ФЭУ будет импульс максимальной амплитуды.

Направляющие лопатки, заливаемые в диафрагму, располагаются на стороне выхода, как .правило, радиально, на одинаковом расстоянии друг от друга, именуемом шагом, образуя паровые каналы. Выходные кромки лопаток, наклоненные к торцевой плоскости диафрагмы под небольшим углом а, образуют суживающееся сечение с наименьшим размером на выходе. Этот наименьший размер канала называется горлом.

3. Отклонение расположения паровыпускных кромок лопаток относительно выходной плоскости диафрагмы не должно превышать +0,5 мм.

Для определения меридиальной плоскости дисбаланса пользуются способом корректирующих масс. Этот способ заключается в том, что к балансируемому телу в выбранной плоскости исправления /-/ (рис. 13.11,6) искусственно присоединяется известная дополнительная масса /пк, помещаемая на определенном расстоянии гк от оси вращения тела А (рис. 13.12, а). Дисбаланс корректирующего груза Ск = /пкгк известен.

Рис. 2. Схема следящей системы, устанавливающей балансировочные грузы в плоскости дисбаланса

Фиг. 134. Схема балансировочной машины универсального типа: / — балансируемый объект; 2 — электромагнитная муфта; 3—электродвигатель; 4 — подшипники; ,5 —поддерживающие упругие стойки (рессоры); 6 — упоры, поочередно запирающие подшипники; ^ — индикатор для определения плоскости дисбаланса по меткам * на шейках объекта; 9 — компенсирующие грузы, прикрепляемые к объекту.

Балансировку крупногабаритных деталей производят на собственных опорах с помощью переносной аппаратуры, замеряющей амплитуды вибраций и положение плоскости дисбаланса.

3. Определение критического числа оборотов ротора и резонансных режимов системы, где чувствительность ротора к дисбалансу наибольшая. Проход через критическую скорость (если она попадает в рабочий диапазон) используется одновременно и для определения плоскости дисбаланса.

При этом уравновешивающие грузы устанавливаются в плоскости дисбаланса соответственно форме прогиба упругой линии ротора. Балансировка состоит в основном из статического уравновешивания ротора и его элементов и последующего динамического уравновешивания на низких скоростях, где еще не проявляется его гибкость. Целью этого этапа является компенсация суммарного действия всех составляющих дисбаланса высших форм.

/, — расстояния плоскости дисбаланса от левой опоры; ---- — от-

Таким образом, нам известна плоскость расположения дисбаланса. Для определения величины неуравновешенности необходимо произвести второй пуск ротора с заранее известной системой пробных грузов, расположенной в плоскости дисбаланса. При этом величину дисбаланса опре'делим с помощью формул (1) или (2). Но в выражение (2) входит форма колебаний, которая нам не всегда точно известна, особенно если мы рассматриваем ротор на упругих опорах.

Для статической балансировки с повышенной точностью применяют балансировочные весы (рис. 9). Весы (рис. 9, а) имеют две стойки / с калеными клиновидными опорами, в которых установлена опор-ная призма коромысла 2. На коромысле укреплены шкала 3 и стрелка 4, а также могут передвигаться гири 5 и 6. Для обеспечения устойчивого равновесия центр масс коромысла с балансируемым ротором расположен ниже центра колебаний. Подъемом груза 7 эти центры можно сближать, повышая чувствительность весов. Коромысло уравновешивают гирей 5 при нулевом положении гири, 6, При установке ротора под влиянием момента от неуравновешенности коромысло наклонится. Поворотом ротора добиваются нулевого положения стрелки 4, при котором центр масс ротора и опора коромысла находятся иа одной вертикали. Отметив положение плоскости дисбаланса, ротор поворачивают на 90°, так что неуравновешенность действует на наибольшем плече, уравновешивают весы гирей 6 и по шкале 3 определяют необходимою корректирующею массу,

ружи, а отрицательные — внутри окружности KI. Соединив отложенные точки, получают кривую &2> подобную кардиоиде. Из центра О проводят окружность Ад, касающуюся кривой &2 в точке N. Прямая ON соответствует плоскости дисбаланса, а отрезок MN — его величине в выбранном масштабе.

Другой вариант метода четырех пробных пусков заключается в измерении амплитуд Л0, Л01, Aw, Д03 (с пробной массой тп, переставляемой последовательно под углом 120°) и /4Д при четвертом пуске с пробной массой тд < тп, установленной в найденной плоскости дисбаланса на стороне «легкого места» ротора. По величинам Д01, j4w, Д03 в полярных координатах с началом О строят треугольник ABC (рис. 18), для которого находят центр описанной окружности Oj. Отрезок 00! лежит в плоскости дисбаланса, причем «легкое место» расположено со стороны точки О,