Плоскости измерения

.Наиболее принятым в указанном случае (рис. 13.1, а) является способ уравновешивания с помощью двух масс т\ и тц, расположенных в двух выбранных плоскостях исправления / и //. Обычно плоскости исправления выбирают совпадающими с плоскостями уравновешиваемых деталей.

-Вместо того, чтобы брать сумму моментов ? m[rl] относительно точки Г (рис. 13.1, а), находящейся на плоскости исправления / (плоскость расположения первой уравновешивающей массы mi), можно взять эту сумму моментов относительно точки Д, лежащей на плоскости исправления // (плоскость расположения второй уравновешивающей массы тц). Эти точки Г и А непременно надо выбрать на одной из плоскостей исправления, чтобы избавиться от лишнего неизвестного в уравнении (13.4) центробежных моментов инерции.

Последний член данного уравнения тсгс находится в результате построения векторного многоугольника. Он и характеризует статически^ дисбаланс звена. Линия действия тсгс определяется вектором 30; тс располагаем в выбранной плоскости исправления V. Предварительно выбираем возможно большее значение гс, которое осуществимо, судя по конструкции звена. На этом кончается первая стадия уравновешивания вращающегося вала. Выполнено то, что было названо статической балансировкой, тем самым устранено смещение центра тяжести вращающейся системы с оси вращения.

Оно не может быть решено, так как содержит два неизвестных вектора. Уравнение моментов относительно плоскости исправления О приводится к виду

Переменные по направлению динамические давления на опоры звена вызывают упругие колебания маятниковой рамы. В балансировочных станках индикаторного типа эти колебания по величине можно зарегистрировать с помощью амплитудомеров и индикаторов. Плоскость расположения дисбалансов отмечается специальными регистрирующими устройствами или указывается фазометрами. По конструктивным соображениям выбирают плоскости возможного размещения противовесов — плоскости исправления О и V (рис. 13.11, а). Совмещая одну из них с осью качания О—О рамы, укрепленной в стопорящемся кронштейне 6, создают условия, при которых колебания рамы с уравновешиваемым звеном определяются моментом МИа от сил, действующих вне этой плоскости. Относительно горизонтальной оси подвеса маятниковой рамы величина момента определяется вертикальными компонентами центробежных сил. Поэтому

Передвигая стопорящийся кронштейн 7 вдоль рамы до совмещения второй плоскости исправления V с осью качания рамы (рис. 13.11, а), аналогично определяют величины и плоскость расположения второго уравновешивающего противовеса. Момент Ми , определяющий вынужденные колебания маятниковой рамы,

Для определения меридиальной плоскости дисбаланса пользуются способом корректирующих масс. Этот способ заключается в том, что к балансируемому телу в выбранной плоскости исправления /-/ (рис. 13.11,6) искусственно присоединяется известная дополнительная масса /пк, помещаемая на определенном расстоянии гк от оси вращения тела А (рис. 13.12, а). Дисбаланс корректирующего груза Ск = /пкгк известен.

Зарегистрировав величины максимальных амплитуд колебаний люльки ха, хг и х2 в трех упомянутых ранее различных условиях, можно определить величину противовеса и его меридиональную плоскость расположения. При этом имеется в виду, что противовес должен быть прикреплен в заранее выбранной плоскости исправления /-/ (рис. 13.11,6).

Уравновешивание центробежных сил инерции в плоскости исправления /-/ (рис. 13.11,6 и 13.12, а) производится путем установки противовеса массы mnp = mI на расстоянии Л,р = г,. При этом необходимо, чтобы С„ = m0r0 = т,/"! и радиусы г0 и rl были отложены в разные стороны. Величину г, практически выбирают по конструктивным соображениям.

Аналогичным путем может быть найден противовес ти в другой, ранее выбранной плоскости исправления О—О (рис. 13.11,6). Для этого удобно переложить тело так, чтобы плоскость исправления /-/ совпала с плоскостью шарнира 6 маятниковой рамы. После этого для нового положения балансируемого тела следует, как было описано ранее, провести три гонки с соответствующей записью амплитуд.

Динамическая балансировка. Статической балансировкой обнаружить полную неуравновешенность детали нельзя. Деталь, уравновешенная статически, может оставаться неуравновешенной динамически. Если на звене выбрать две плоскости исправления /-—/ и //—//, перпендикулярные к оси вращения, и расположить в них по разные стороны от оси вращения на одинаковом расстоянии массы т (рис 1.59), то звено остается уравновешенным статически, так как силы инерции этих масс Ри взаимно погашаются, но будет неуравновешено динамически, так как возникает момент сил инерции М„ = РК1. Поэтому динамической балансировке подвергаются детали, имеющие боль-

Профилограф-профилометр «Калибр-ВЭИ» [33]. Этот прибор служит для записи и измерения параметра Ra (в первой конструкции — параметра Яск = Rq) неровностей поверхностей, номинальный профиль которых в плоскости измерения представляет собой прямую линию. Игла колеблется относительно опорной колодки ощупывающей головки. Усилие на колодке не более 0,6 Н.

На рис. 166 и 167 приведены два графика, построенные по данным измерений на стереокомпараторе и иллюстрирующие кинетику развития микрорельефа, образующегося на поверхности образцов, растягиваемых при 20 и 800° С, микроструктура которых показана на рис. 164 и 165 соответственно. На рис. 166, а и 167, а представлены профили исходных поверхностей образцов (после полировки и химического травления). Как видно из рисунков, еще до начала нагружения образцов наибольшее расстояние между впадинами и выступами на поверхности отдельных зерен составляет около 30 мкм при 20° С и возрастает примерно до 40 мкм при нагреве до 800° С,в вакууме. При построении каждой серии графиков за начало координат принимали одну и ту же точку А, соответствующую выбранной плоскости измерения; эти

Высота зуба ft Радиальный зазор е Расстояние между верхним краем рабочей грани звена и точкой, лежащей в плоскости измерения зуба (рисунок справа) -Р

рения 1, установленных на исследуемые конструкции симметрично относительно центра болта на некотором расстоянии I друг от друга и в плоскости измерения. Сигналы с датчиков поступают на

плоскости. Измерительные наконечники / и 23 находятся в одной вертикальной плоскости измерения. К одной из стоек 6 прикреплен индуктивный датчик 19, а ко второй — якорь 18 датчика. Относительное взаимное перемещение измерительных щупов и связанных с ними стоек приводит к изменению воздушного зазора между якорем и сердечником датчика, а следовательно, к изменению его индуктивного сопротивления. Обмотка датчика включена в электрическую цепь, включающую электронный усилитель, показыващий прибор (милливольтметр со шкалой, градуированной в микрометрах) и блок электронных и электромагнитных реле, подающий команды исполнительным органам станка.

Чтобы исключить ошибку измерения от перекоса калибра в горизонтальной плоскости, необходимо измерять углы профиля как со стороны резьбы, обращённой к наблюдателю, так и с противоположной стороны (фиг. 45). Действительная величина данной половины угла профиля определяется как среднее арифметическое из результатов, полученных при изн ерении с двух сторон. Так а а.

Чтобы исключить ошибку от перекоса калибра в горизонтальной плоскости, измерения шага производят обязательно по правым и левым сторонам профиля, а чтобы исключить влияние перекоса калибра в вертикальной плоскости, измерения производят как со стороны, обращённой к наблюдателю, так и с противоположной стороны (фиг. 46).

Выполненные экспериментальные исследования позволили установить зависимость погрешностей пространственного положения осей просверленных отверстий от ряда взаимосвязанных факторов. Основными из них следует считать: радиальное биение конца сверла, зависящее от смещения оси сверла относительно оси вращения шпинделя станка из-за допускаемых ГОСТами и нормалями погрешностей, и смещение агрегатной головки относительно кондукторной плиты. Радиальное биение приводит к тому, что конец сверла описывает при вращении окружность и может врезаться в заготовку в любой точке этой окружности. Смещение кондукторной плиты приводит к изгибу сверла и способствует появлению увода оси отверстия. Увод оси сверла на входе сверл в заготовку и на выходе из нее неодинаков, что непосредственно изменяет межосевое расстояние отверстий. Влияние радиального биения конца сверла на положение оси отверстия значительно уменьшается кондукторной втулкой. При смещении агрегатной головки или кондукторной плиты в плоскости измерения межосевого расстояния происходит общее смещение всех сверл; это приводит к значительному нарушению расстояний осей отверстий от баз.

1. Форма поверхностей контактных наконечников в плоскости измерения должна быть плоской или, еще лучше, слегка вогнутой. Следует также стремиться к уменьшению угла расположения базового наконечника р„ относительно линии измерения. Вследствие значительной неперпендикулярности поверхности наконечников относительно линии измерения особенно для наконечников, бывших долгое время в употреблении, необходима ИХ перИО- рис. 4. Схема расположения наконечни-дическая переточка. Нельзя ков трехконтактной скобы:

Профилометром цеховым мод. 240 определяют шероховатости поверхностей деталей из стали, чу* гуна, цветных металлов и их сплавов, а также неметал* лических деталей и покрытий в пределах 6—12-го классов чистоты. Прибор позволяет проверять наружные И внутренние поверхности деталей, сечение которых в плоскости измерения представляет прямую линию.

Профилограф-профилометр мод. 201 предназначен для определения шероховатости и волнистости поверхности деталей из любых материалов. Прибор позволяет проверять наружные и внутренние поверхности деталей, сечение которых в плоскости измерения представляет прямую линию.