Плоскости направляющих

Зависимость сигналов преобразователя от параметров объекта и от режима контроля выражается годографами, поскольку сигналы могут быть представлены векторами на комплексной плоскости напряжений. На рисунке 3.2.4 приведены годографы Uw = -Ет накладного ВТП в зависимое™ от обобщенного параметра контроля /3 = /JJ- jco ju у и от обобщенного зазора h- = Нв + tip,, для случая контроля неферромагнитного листа с относительной толщиной Т- - T/R, где R -большее из значений /?„ и /?„. Жирной

Зависимость сигналов преобразователя от параметров объекта и от режима контроля выражается годографами, поскольку сигналы могут бьпъ представлены векторами на комплексной плоскости напряжений. На рисунке 3.2.4 приведены годографы Um = -Ет накладного ВТП в зависимое™ от обобщенного параметра контроля

рами на комплексной плоскости напряжений. Ниже приведены некоторые годографы, полученные с помощью ЦВМ для наиболее часто встречающихся случаев.

териалов с малой удельной электрической проводимостью. Основные характеристики приборов приведены в табл. 14. Структурная схема приборов отличается от схемы, показанной на рис. 67, б, наличием цепи обратной связи с выхода фазового детектора на фазорегулятор. Эта цепь используется для уменьшения погрешности, связанной с изменением угла между линиями влияния зазора и толщины (на комплексной плоскости напряжений) при отклонении толщины от номинального значения. Погрешность толщиномера не превышает допустимой лишь при постоянном значении а объекта. Вариации зазора в пределах 0—1 мм не создают погрешности больше допустимой. Существует несколько модификаций таких приборов, различающихся диапазонами диаметров и толщин стенок труб.

2) Модифицированный критерий Мизеса — Хилла был получен путем подстановки соответствующих значений пределов прочности при растяжении и при сжатии в уравнение (486) для всех четырех квадрантов плоскости напряжений.

Пусть оси х, у, г совмещены с направлениями главных напряжений стх, а2 и CTJ (рис. 5.30, а). Перейти от главной площадки к произвольно ориентированной (с нормалью v) можно при помощи двух определенным образом произведенных поворотов. Первый поворот — относительно оси г на угол ф, второй поворот — на угол Ф в плоскости напряжений 0а и оэ. В процессе первого поворота изменение аа и тай происходит, как в двумерном напряженном состоянии, и характеризуется кругом Мора, построенным на главных напряжениях (T! и (Т2 (рис. 5.30, б). В процессе второго поворота компоненты orv и TV< могут быть найдены из круга Мора, построенного, как для двумерного напряженного состояния, на напряжениях а3 и а,, как на главных (рис. 5.30, б). После отыскания ivt и т„ (последнее находится, как это показано в разделе 9 настоящего параграфа) не составляет труда найти rvl> и угол cov/. Построение показано на рис. 5.30, б. Заметим, что понятие псевдоглавных напряжений используется при анализе пространственного напряженного состояния тела оптическим методом.

(при if — 45° или if ж= 135С-). Эти значения каса тельных напряжений являются наибольшими и наименьшими для плошадок, перпендикулярных к плоскости чертежа. В случае, если oi ~> II, наибольшее и наименьшее из всех касательных напряжений будут иметь место на площадках, наклонных под углом45° к плоскости напряжений, и равны

действуют на площадках, расположенных под углом 45° к главным площадкам. В случае, если Q! > 0, то наибольшее из всех касательных напряжений будет иметь место на площадках, наклонных под углом 45° к плоскости напряжений, и равно

ибольшими и наименьшими для площадок, перпендикулярных к плоскости чертежа. В случае, если аа > 0, наибольшее и наименьшее из всех касательных напряжений будут иметь место на площадках, наклоненных под углом 45° к плоскости напряжений, и равны

Годографы сигналов и чувствительности ВТП. Зависимость сигналов преобразователя от параметров объекта и от режима контроля выражается годографами, поскольку сигналы могут быть представлены векторами на комплексной плоскости напряжений. Ниже приведены некоторые годографы, полученные с помощью расчетов на компьютере для наиболее часто встречающихся случаев.

Существуют одно-, двух- и трехпараметровые толщиномеры. Подавляемые факторы: вариации зазора, СТ или \ir. Однопараметровые приборы практически не применяют из-за больших погрешностей, вызываемых влиянием вариаций зазора (даже при плотном прижатии ВТП), Из двухпараметровых приборов наиболее широко известны толщиномеры, для контроля толщины стенок труб и баллонов из неферромагнитных материалов с малой удельной электрической проводимостью. Структурная схема приборов отличается от схемы, показанной на рис. 67, б, наличием цепи обратной связи с выхода фазового детектора на фазорегулятор. Эта цепь используется для уменьшения погрешности, связанной с изменением угла между линиями влияния зазора и толщины (на комплексной плоскости напряжений) при отклонении толщины от нормального значения. Погрешность толщиномера не превышает допустимой лишь при постоянном значении а объекта. Вариации зазора в пределах 0,1 мм не создают погрешности больше допустимой. Существует несколько модификаций таких приборов, различающихся диапазонами диаметров и толщиной стенок труб. Приведем два примера.

пряжение, поскольку о = 2G~. Следовательно, анализ на девиаторной плоскости напряжений дополнительной информации не дает и поэтому интереса не представляет. Плоскольку у всех подэлемен-

Звено / имеет бочкообразную головку а, входящую в шаровой пояс b ползуна 3. Ползун 3 скользит в плоскостных направляющих с звена 2. Движение звена 1 относительно звена 2 сводится к трем ! вращательным движениям 2 вокруг <осей, пересекающихся в точке О, и двум поступательным движениям вдоль осей, лежащих в плоскости направляющих.

Плоскости направляющих подвижных 1 2S Шабрить 15 15 0,16—0,08

Установку постелей производят после выверки и закрепления основания, к которому постели привернуты болтами. Постели проверяют на взаимную параллельность и параллельность плоскости направляющих основания.

Линейки поверочные 2-го класса точности длиной свыше 1500 мм; плоскости направляющих подвижных деталей станков, перемещающихся по плоскости неподвижных деталей (каретки станков, суппорты, направляющие столов шлифовальных я других станков)

, 9„ шабрить 15 15 10 Плоскости направляющих подвижных деталей станков, передвигающихся по плоскостям неподвижных деталей (например, каретки станков, суппорты, столы шлифовальных и других станков и т. п.)

Отношение длины направления к ширине столов и кареток должно быть нормально не меньше 1,5—2. Так называемое .узкое" направление способствует повышению точности, облегчая точное изготовление и промер ширины направляющих; в ряде случаев уменьшает момент, стремящийся повернуть супорт в основной плоскости направляющих, а следовательно, и необходимое тяговое усилие на рейке, ходовом винте, штоке и т. д.

Расчётные внешние силы задаются суммами проекций их на оси координат X, У, Z к суммами моментов их Мх, Му и Мг относительно осей координат. Силы X, У, Z и моменты Мх, My и Mz принимаются положительными в направлениях, соответствующих наиболее распространённым случаям действия сил; ось координат х направляется вдоль движения, ось у располагается в основной плоскости направляющих, ось z — перпендикулярно к основной плоскости направляющих.

Регулирование в плоскости, перпендикулярной к основной плоскости направляющих Регулирование в боковой плоскости Регулирование в наклонной плоскости Регулирование круглых направляющих Характеристика и применение

Примечание. Моменты вычисляются относительно оси, лежащей в средней плоскости направляющих. 12 Том 9

15 Поверочные линейки 2-го класса точности при jL>1500 мм; плоскости направляющих подвижных деталей станков, передвигающихся по плоскостям неподвижных деталей (например, каретки станков, суппорты и т. д.)

Рх — составляющая силы резания, прижимающая каретку или стол к направляющим (перпендикулярная к плоскости направляющих); Pv — третья составляющая силы резания, перпендикулярная к направлению подачи в плоскости, параллельной плоскости направляющих; можно принимать для токарных и револьверных станков К2 — 3; Ку = 1,5; для фрезерных станков при работе торцевыми фрезами A'z = 1; К // = 2,5; при ра-бсте цилиндрическими фрезами /(, = 0,4;