Плоскости основного

На рис. 11.1, 11.2 показан корпус одноступенчатого цилиндрическою редуктора. Для удобства сборки корпус выполняют разъемным. Плоскость разъема проходит через оси валов. Нижнюю часть называют корпусом, верхнюю крышкой корпуса. Плоскость разъема для удобства обработки располагаю! параллельно плоскости основания. Верхнюю поверхность крышки, служащую технологической базой для обработки плоскости разъема, также выполняют горизонтальной.

Разъем корпуса лучше выполнять перпендикулярно действию радиальной нагрузки. Поэтому плоскость разъема корпусов нередко выполняют непараллельно плоскости основания.

того цилиндрического редуктора. Для удобства сборки корпус выполняют разъемным. Плоскость разъема проходит через оси валов. Поэтому в многоступенчатых редукторах оси валов располагают в одной плоскости. Плоскость разъема для удобства обработки располагают параллельно плоскости основания. Верхнюю поверхность крышки, служащую технологической базой для обработки плоскости разъема, также выполняют горизонтальной.

Разъем корпуса лучше выполнять перпендикулярно линии действия радиальной силы. Поэтому плоскость разъема корпусов нередко выполняют непараллельно плоскости основания (рис. 9.3).

Цилиндрические редукторы. На рис. 17.7, 17.8 показан корпус одноступенчатого цилиндрического редуктора. Для удобства сборки корпус выполняют разъемным. Плоскость разъема проходит через оси валов. Поэтому в многоступенчатых редукторах оси валов располагают в одной плоскости. Плоскость разъема для удобства обработки располагают параллельно плоскости основания. Верхнюю поверхность крышки, служащую технологической базой для обработки плоскости разъема, также выполняют параллельной плоскости основания. Разработку конструкции начинают с прорисовки контуров нижней (корпуса) и верхней (крышки корпуса) частей.

Выбор метода черновой обработки плоскости основания станины зависит от ее контура, величины припуска и серийности. Обработку основания станины токарных станков можно осуществлять строганием, фрезерованием и обдирочным шлифованием. Обдирочное шлифование

Кристаллизуется цинк в гексагональной системе. При деформировании скольжение в гексагональных кристаллах может происходить только по плоскости основания, что вызывает определенную ориентировку их.

Разъем корпуса лучше выполнять перпендикулярно действию радиальной нагрузки. Поэтому плоскость разъема корпусов нередко выполняют непараллельно плоскости основания.

того цилиндрического редуктора. Для удобства сборки корпус выполняют разъемным. Плоскость разъема проходит через оси валов. Поэтому в многоступенчатых редукторах оси валов располагают в одной плоскости. Плоскость разъема для удобства обработки располагают параллельно плоскости основания. Верхнюю поверхность крышки, служащую технологической базой для обработки плоскости разъема, также выполняют горизонтальной.

из больших диагоналей куба является одновременно и высотой тетраэдра. Боковые ребра тетраэдра совпадают с тремя ребрами куба, выходящими из одной вершины, а основанием тетраэдра является сечение куба вдоль трех диагоналей боковых граней. Ввиду симметрии структуры упругие свойства материала также обладают элементами симметрии: одно из направлений армирования является осью упругой симметрии третьего порядка. При повороте системы координат, связанной одной осью с направлением волокон, на угол 120° в плоскости основания тетраэдра все упругие свойства материала вследствие симметрии сохраняются.

лярными граням куба; вторая — с осями l'2'З' — повернута относительно главной на угол 45° вокруг оси 3, так что оси 1'2' лежат в диагональных плоскостях куба; третья — с осями Т 25, ориентированная так, что ось 1 совпадает с одним из направлений волокон, а оси 23 лежат в плоскости основания тетраэдра. Боковые ребра тетраэдра совпадают с тремя ребрами куба, выходящими из одной вершины, а основанием тетраэдра является сечение куба по диагоналям трех боковых граней.

С увеличением силы сварочного тока (рис. 28, а) глубина проплавления возрастает почти линейно до некоторой величины. Это объясняется ростом давления дуги на поверхность сварочной ванны, которым оттесняется расплавленный металл из-под дуги (улучшаются условия теплопередачи от дуги к основному металлу), и увеличением погонной энергии. Ввиду того, что повышается количество расплавляемого электродного металла, увеличивается и высота усиления шва. Ширина шва возрастает незначительно, так как дуга заглубляется в основной металл (находится ниже плоскости основного металла).

Теоретически можно создать различные варианты схем с пространственным расположением арматуры, которые позволят аффективно решить поставленную задачу. Однако реализация их затруднена и целесообразность создания сложных схем армирования нуждается в тщательном обосновании. Кроме того, усложнение схем армирования приводит к увеличению направлений укладки арматуры, что резко снижает общее ее содержание в основных направлениях. Поэтому для упрощения технологического процесса получения рассматриваемого класса материалов и обеспечения наибольшего содержания арматуры на управление укладкой налагаются определенные ограничения. Сущность их сводится к тому, что угол укладки волокон варьируется только в одной плоскости — плоскости наиболее вероятного нагружения материала сдвиговыми усилиями [22, 106]. Обеспечение заданных свойств в двух других плоскостях осуществляется за счет изменения свойств и объемного содержания волокон. Один из простейших принципов создания таких материалов представлен на рис. 5.19. В плоскости ~су подокна уложены под различными углами к оси х, выбор которых обусловлен получением необходимых свойств материала, т. е. по толщине материала (по направлению ') укладка волокон осуществляется с переменным углом 9. Волокна направления г прямолинейны и перпендикулярны плоскости ху. Технологический процесс создания таких материалов весьма прост и практически не отличается от процесса создания материалов с ортогональным расположением волокон, но сдвиговая жесткость в плоскости основного расположения арматуры при этом значительно возрастает.

характеру ее распределения существенно различаются. Перераспределение арматуры по направлениям армирования по-разному отражается на свойствах материала. Прочность при сжатии R1 и модуль упругости Ег, как показывает сравнение характеристик двух типов материалов,, почти не зависят от перераспределения арматуры по направлению армирования, в то время как модули упругости и сдвига в плоскости основного армирования существенно изменяются.

Для модуля сдвига в плоскостях, перпендикулярных к плоскости основного расположения арматуры, как следует из табл. 5.19, имеет место существенная несогласованность между расчетными и экспериментальными (последние выше расчетных) значениями для обоих типов исследованных материалов. Такое явление обусловлено двумя факторами: наличием технологических дефектов, что особенно свойственно стеклопластику первого типа, и влиянием косоугольной укладки арматуры (под углом ±45°) в плоскости ху на значения этих характеристик. Для слоистых материалов, в отличие от трехмерноармированных, влияние

Переменная укладка по толщине обусловливает существенное увеличение значений модуля упругости под углом к главным осям упругой симметрии; снижение значений ?ф (ф = = 0) этого материала сочетается с повышением сдвиговой жесткости в плоскости основного расположения арматуры.

Известно, что оксидом железа, который может существовать термодинамически равновесно непосредственно на поверхности углеродистой стали и обладать оптимальными защитными свойствами, является магнетит. Он относится к классу шпинелей и в результате соответствия параметров кристаллических -решеток хорошо «сцепляется» со сталью. Пространственная структура зародыша элементарной ячейки магнетита Fe3O4 представляет собой шестиатомное кольцо, пять атомов которого лежат в одной плоскости, шестой (атом кислорода) — в плоскости, перпендикулярной плоскости основного кольца. Соотношение концентраций двух- и трехвалентного железа в «классическом» магнетите составляет 1 : 2. Известно, что вторым оксидом, обладающим достаточно хорошими защитными свойствами, является маггемит. Однако при низких температурах оксид трехвалентного железа не может существовать термодинамически равновесно непосредственно на поверхности стали.

Швы соединений внахлестку контролируют с плоскости основного листа однократно отраженным лучом (рис. 3.12, а) с целью выявления трещин, непроваров по вертикальной кромке, одиночных дефектов и их скоплений. Непровары по горизонтальной кромке выявляют зеркально-теневым методом с включением преобразователей по раздельной схеме (см. рис. 3.12,6). Угол ввода выбирают в зависимости от соотношения катетов соединения внахлестку в пределах 39—65°.

Теоретически можно создать различные варианты схем с пространственным расположением арматуры, которые позволят аффективно решить поставленную задачу. Однако реализация их затруднена и целесообразность создания сложных схем армирования нуждается в тщательном обосновании. Кроме того, усложнение схем армирования приводит к увеличению направлений укладки арматуры, что резко снижает общее ее содержание в основных направлениях. Поэтому для упрощения технологического процесса получения рассматриваемого класса материалов и обеспечения наибольшего содержания арматуры на управление укладкой налагаются определенные ограничения. Сущность их сводится к тому, что угол укладки волокон варьируется только в одной плоскости — плоскости наиболее вероятного нагружения материала сдвиговыми усилиями [22, 106]. Обеспечение заданных свойств в двух других плоскостях осуществляется за счет изменения свойств и объемного содержания волокон. Один из простейших принципов создания таких материалов представлен на рис. 5.19. В плоскости ~су подокна уложены под различными углами к оси х, выбор которых обусловлен получением необходимых свойств материала, т. е. по толщине материала (по направлению ') укладка волокон осуществляется с переменным углом 9. Волокна направления г прямолинейны и перпендикулярны плоскости ху. Технологический процесс создания таких материалов весьма прост и практически не отличается от процесса создания материалов с ортогональным расположением волокон, но сдвиговая жесткость в плоскости основного расположения арматуры при этом значительно возрастает.

характеру ее распределения существенно различаются. Перераспределение арматуры по направлениям армирования по-разному отражается на свойствах материала. Прочность при сжатии R1 и модуль упругости Ег, как показывает сравнение характеристик двух типов материалов,, почти не зависят от перераспределения арматуры по направлению армирования, в то время как модули упругости и сдвига в плоскости основного армирования существенно изменяются.

Для модуля сдвига в плоскостях, перпендикулярных к плоскости основного расположения арматуры, как следует из табл. 5.19, имеет место существенная несогласованность между расчетными и экспериментальными (последние выше расчетных) значениями для обоих типов исследованных материалов. Такое явление обусловлено двумя факторами: наличием технологических дефектов, что особенно свойственно стеклопластику первого типа, и влиянием косоугольной укладки арматуры (под углом ±45°) в плоскости ху на значения этих характеристик. Для слоистых материалов, в отличие от трехмерноармированных, влияние последнего фактора не обнаружено.

Переменная укладка по толщине обусловливает существенное увеличение значений модуля упругости под углом к главным осям упругой симметрии; снижение значений ?ф (ф = = 0) этого материала сочетается с повышением сдвиговой жесткости в плоскости основного расположения арматуры.