Плоскости приведения

Допуск плоскостности (мм) верхней привалочной поверхности (плоскости прилегания головок цилиндров) каждого ряда на длине, мм:

Наполнительные рамки изготовляются из дерева, свариваются из полосовой стали или отливаются из алюминиевого сплава. Крупные деревянные рамки в целях придания им боль-шей жёсткости укрепляются уголковым железом в плоскости прилегания рамки к опоке. Фиксирование рамки на опоке производится направляющими пластинчатыми шипами, выступающими с внутренней стороны рамки.

Неперпендикулярность стенки цилиндра плоскости посадочного фланца допускается в пределах 0,06-0,08 на #=100 мм. Параллельность посадочного фланца и плоскости прилегания головки должна быть в пределах 0,03— 0,05; при боковых клапанах этот допуск может быть увеличен.

При толщине фланцев, резко отличающейся от толщины основного тела отливки, необходим плавный переход с конусностью 1 : 4 или 1 : 5. В случае сопряженных фланцев один из них должен быть шире другого в плоскости прилегания на 6 — 8 мм.

Значительный интерес представляет собой технологический процесс сборки стрелы шагающего экскаватора и ее общий монтаж. Сборка стрелы экскаватора производится в передней части экскаватора по его продольной оси на клетях из шпал. Опорные части 2 выкладывают (рис. 346, б) и закрепляют в подпятниках 6 поворотной платформы так, чтобы плоскости пяты стрелы плотно прилегали к опорным плоскостям подпятников. Валик, соединяющий стрелу с платформой, при этом должен быть свободен. К опорным частям стрелы пристыковывают нижний узел корпуса 4, при этом совмещают отверстия для болтов по плоскости прилегания.

Водоуказательные стекла не должны иметь в плоскости прилегания изгиба со стрелой более 0,1 мм. Клиновидность стекла по плоскостям прилегания в продольном направлении должна быть не более 0,2 мм при длине стекла до 165 мм и 0,3 мм при большей длине. Стекла не должны иметь дефектов: грубых свилей, камней и газовых пузырьков (кроме отдельных мелких, которые допускаются). Плоские стекла устанавливаются в колонках с боковым зазором 1—2 мм.

прогиб направляющих уголков в плоскости прилегания к крышке 2 мм по всей длине, а в плоскости прилегания к крышке 2 мм по всей длине, а в плоскости прилегания к боковым поверхностям секторных плит 3 мм по всей длине;

плоскости прилегания борта ла-

Плоскости прилегания крышек, люков. /?г = 40-1-20 Го же То же

В случае сопряжения фланцев один из них должен быть шире другого в плоскости прилегания на 6—8 мм для компенсации возможных неточностей при получении отливки. При выполнении различных обра-

Плоскости Направляющие плоскости скольжения Направляющие поверхности качения Поверхности платиков станин под крыиши; плоскости прилегания крышек V 7—8 V 7—10 X 5

Назначим две плоскости приведения А и В, перпендикулярные оси вращения г. На рис. 6.14, а плоскостью А выбрана та, в которой движется центр масс Si, а плоскость В удалена от нее на расстояние Л Приведем к плоскостям А и В дисбалансы DI, D2, О-Л всех неуравновешенных масс, т. е. заменим каждый вектор дисбаланса двумя, параллельными ему и расположенными в плоскостях приве-

Назначим две плоскости приведения А и В, перпендикулярные оси вращения z. На рис. 6.14, а плоскостью А выбрана та, в которой движется центр масс Si, а плоскость В удалена от нее на расстояние /. Приведем к плоскостям А я В дисбалансы DI, D?, ?>з всех неуравновешенных масс, т. е. заменим каждый вектор дисбаланса двумя, параллельными ему и расположенными в плоскостях приве-

стях приведения. Плоскости приведения О и У перпендикулярны оси вращения вала (рис. 13.10, а).

был на режиме со = 0,71 сокр, т. е. тогда, когда исходный дисбаланс был сосредоточен у опор, а уравновешивающие грузы были введены в две плоскости приведения. В этом случае введение уравновешивающего груза в третью плоскость приведения снизило вибрации на режиме со = 0,71 о)кр, но вызвало еще большие амплитуды на режиме ш = = 0,62сокр.

При своем вращении и перемещении вдоль кратчайшего расстояния А упомянутая ось i все время остается параллельной плоскости приведения хсу. Располагая начало координат О посередине прямой А и направляя ось х по биссектрисе угла 0, будем:

= С. Тем самым нами доказана известная теорема. Л. Пуансо о том, что винтовую систему или соосный бивектор всегда можно заменить другой ей эквивалентной, а также двумя непересекающимися в пространстве векторами (крестом). На фиг. 100 указано преобразование нескольких крестов PiP2Ai sin 0i и PSP4A2 sin Э2 в эквивалентные бивекторы PI/И! и Р2М2 и сложение последних в результирующий бивектор РМ. Складывая в плоскости приведения xOz заданные векторы Р1( Р2, Р3 и Р4, по тензорам сдвига получим амплитуду бивектора

Для наглядности схема решения задачи, выполненная на плоскости приведения перенесена на косоугольную проекцию

Мерой неуравновешенности ротора в плоскости приведения служит произведение веса уравновешивающего груза Gt на расстояние Г]_ в миллиметрах от центра тяжести груза до оси вращения.

Если принять, что погрешность в положении тяжелого места на роторе равна нулю, то величину первоначальной неуравновешенности в плоскости приведения можно полностью компенсировать за одно сверление на глубину ht. Для определения величины ht будем считать, что сверление производится специальным сверлом без конусной части; кроме того, не будем принимать во внимание тепловое расширение сверла и ротора. 284

M. — момент неуравновешенности, действующий в данной плоскости приведения в Гсм2.

На фиг. 4 представлены графики функций (1), (2) и (3), которые позволяют по величине неуравновешенности, действующей в данной плоскости приведения, определить глубину сверления для любого типа роторов 1.