Плоскости расположенной

На рис. 227 изображена схема прибора, который контролирует перекос (непараллельность) шатунной шейки относительно коренных шеек. Два верхних индикатора / и 2 указывают величину перекоса в плоскости расположения осей шеек, а упор 3 и индикатор 4 — в плоскости, перпендикулярной осям шеек.

ное распределение нагрузки в этом случае изображается треугольником с вершиной в плоскости расположения дисков. Максимальная нагрузка на.единицу длины зубьев равна ~ 2р, где р — средняя нагрузка при обычном допущении равномерного ее распределения по длине зубьев.

У деталей, подвергающихся изгибу в плоскости расположения наружных ребер (рис. 118, а), на вершине ребра возникают напряжения растяжения, достигающие большой величины вследствие малой ширины и малого сечения ребра. Особенно опасны тонкие ребра, суживающиеся к вершине (рис. 118, б и е); разрушение детали всегда начинается с разрыва вершины р'ебер. Прочность значительно возрастает при утолщении ребер, особедно на опасном участке, т.е. у вершины (рис. 118,г и д).

Концентрация напряжений может быть вызвана не только формой детали, но и действием сопряженных деталей. В качестве примера на рис. 173 приведено полученное из опыта распределение напряжений в теле стяжного болта. Напряжение, обусловленное формой болта, имеет наибольшую величину на участке перехода стержня в головку и в 3 раза превышает среднее напряжение а0 в стержне. Максимальный скачок напряжений возникает в плоскости расположения торца гайки (сттах = 5сг0).

- Втулку сажают на вал на посадке с натягом (иногда с затяжкой по конической поверхности). Размеры втулки, нагруженной незначительными' центробежными силами, практически не изменяются; сохраняется и натяг между втулкой и валом. Система обеспечивает свободу температурных деформаций ступицы в радиальном и осевом направлениях (по обе стороны от плоскости расположения пальцев).

Правильное центрирование можно обеспечить и при наличии растягивающих напряжений, если пальцы расположить радиально с одной стороны ротора (положение В, рис. 265, ж). Однако в этом случае осевые тепловые деформации направлены от плоскости расположения пальцев, и меридиональная плоскость симметрии ротора будет при тепловых деформациях несколько смещаться вдоль вала. Плоскость ротора, не изменяющая своего положения относительно вала, вообще определяется положением точек пересечения осей пальцев с осью вала (положения А, Б и В).

В литой корпусной детали (вид д) перегородки т, расположенные в одной плоскости с массивными фланцами, тормозят усадку последних. Смещение перегородок с плоскости расположения фланцев (вид е) несколько улучшает условия усадки. Целесообразнее всего придать перегородкам коническую (вид ж) или сферическую форму.

Присоединение косынками впрорезь с разделкой концов труб в горячем состоянии «на ложку» (виды 41, 42) позволяет соединять в одном узле несколько труб и применяется в многолучевых узлах. Недостатки соединения — малая жесткость в плоскости расположения косынок и трудоемкость операций разделки- труб.

Резкое снижение давления происходит в плоскости расположения кольцевых канавок (вид д).

Для удобства практических расчетов все угловые швы, независимо от вида деформации сварного соединения, рассчитывают по средним касательным напряжениям т?р, лежащим в плоскости расположения биссектрис поперечных сечений швов.

Рис. 4.24. Схема размещения преобразователей на сферическом сосуде давления с опорами: 1 - плоскости расположения преобразователей; 2 - положение преобразователей

Исследования локального коэффициента теплоотдача прово- . дились в трех плоскостях: в горизонтальной — пр» налитой шести точек контакта с шарами-имитаторами; в вертикальной — при наличии четырех точек касания (две в нижней части* и- две-в горизонтальной плоскости) и во второй вертикальной? плоскости, расположенной под углом 90° к первой, где имелись только две точки касания, расположенные в лобовой части электрокалориметра. Специальным фиксатором шар поворачивался в горизонтальной либо вертикальной плоскостях с интервалом через 7°30' по центральному углу. Тепловой поток в столбике подсчитывался по измеренным термопарами температурам в двух сечениях по высоте столбика, а локальный коэффициент — по тепловому потоку и температурному напору между поверхностью и газом на расстоянии 10 мм от поверхности.

При закрытом затворе ось его вращения и верхний обрез сектора лежат в одной горизонтальной плоскости, расположенной выше свободной поверхности на расстояние h = 1 м.

При закрытом затворе ось его вращения и верхний обрез сектора лежат в одной горизонтальной плоскости, расположенной выше свободной поверхности на h = 1 м.

Задача XI—34. Цилиндрический бак площадью F =* — 0,5 ма свободно скользит без трения по наклонной плоскости, расположенной под углом а =• 30° к горизонту. В начальный момент бак содержит 1/0 = 0,6 м3 жидкости, которая вытекает при движении бака через донное отверстие площадью / = 5 см3 (коэффициент расхода fi = 0,6).

Перед измерением освещенности по отдельным рядам трубного пучка следует убедиться в равномерности распределения светового потока в плоскости светового окна. С этой целью с помощью автотрансформатора подается напряжение на лампы накаливания. Оно не должно быть высоким во избежание сильного нагревания модели, ,которое приводит к погрешностям измерения светового потока. Фотоэлемент устанавливается непосредственно перед световым окном, и производится измерение светового потока в нескольких местах вдоль поверхности матового стекла. Среднее значение этой величины принимается за расчетное. После этого измеряется локальная освещенность плоскости а — а за первым рядом. Для этого фотоэлемент с помощью коорди-натника устанавливается непосредственно за трубами, затем он перемещается с шагом примерно 5 мм за трубами первого ряда. По измеренным световым потокам определяются местные значения угловых коэффициентов плоскости, расположенной непосредственно за первым рядом. По этим значениям строится график распределения угловых коэффициентов. Основанием графика является поперечный шаг между трубами. Затем опре-

работы в определенных условиях. Рассмотрим два способа подбора коэффициентов смещения: а) при помощи блокирующих контуров, б) при помощи специально составленных таблиц. Определение коэффициентов смещения при помощи блокирующих контуров является наиболее удобным и универсальным способом, который позволяет удовлетворить любые требования, предъявляемые к зацеплению условиями его работы, блокирующий контур представляет собой совокупность кривых, построенных в координатах ^ и х2 (рис. 228) и определяющих область допустимых значений коэффициентов смещений. Например, точки, которые лежат в части плоскости, расположенной в сторону подштриховки от кривой QR, определяют коэффициенты смещения, при которых е< 1. Точки

части плоскости, расположенной слева от прямой GH, определяют коэффициенты смещения, при которых будет подрезан зуб меньшего колеса и т. д. Пересекаясь на плоскости, подштрихованные кривые образуют контур арубеасо (блокирующий контур), ограничивающий часть плоскости, любая точка которой определяет коэффициенты смещения, исключающие подрез, заклинивание, коэффициент перекрытия, не меньший единицы и т. д. Кроме подштри-хованных кривых, на рис. 228 имеется ряд неподштрихованных кривых (a b, ef,...), значения которых на нем указаны.

работы в определенных условиях. Рассмотрим два способа подбора коэффициентов смещения: а) при помощи блокирующих контуров, б) при помощи специально составленных таблиц. Определение коэффициентов смещения при помощи блокирующих контуров является наиболее удобным и универсальным способом, который позволяет удовлетворить любые требования, предъявляемые к зацеплению условиями его работы, блокирующий контур представляет собой совокупность кривых, построенных в координатах хг и xz (рис. 228) и определяющих область допустимых значений коэффициентов смещений. Например, точки, которые лежат в части плоскости, расположенной в сторону подштриховки от кривой QR, определяют коэффициенты смещения, при которых е< 1. Точки

части плоскости, расположенной слева от прямой GH, определяют коэффициенты смещения, при которых будет подрезан зуб меньшего колеса и т. д. Пересекаясь на плоскости, подштрихованные кривые образуют контур ару8еасо (блокирующий контур), ограничивающий часть плоскости, любая точка которой определяет коэффициенты смещения, исключающие подрез, заклинивание, коэффициент перекрытия, не меньший единицы и т. д. Кроме подштри-хованных кривых, на рис. 228 имеется ряд неподштрихованных кривых (a b, ef,...}, значения которых на нем указаны.

может только произойти (и происходит) разрушение материала у поверхности под действием компоненты Кт. Величина скоса после перегрузки уменьшается в направлении роста трещины. Чтобы это реализовать, формируемая плоскость разворачивается и по своей ориентировке в пространстве все более приближается к плоскости излома в срединной части образца. В этой плоскости фронт трещины нагружен сжимающими напряжениями, и разрушение материала в пределах скосов от пластической деформации происходит с замедлением. Влияние сдвиговой компоненты уменьшается в связи с разрушением материала и продвижением трещины, а влияние закрытия трещины от компоненты KI нарастает по мере того, как плоскость трещины становится все более близкой к плоскости, расположенной перпендикулярно оси сжимающего напряжения, и тем значительнее оно влияет на снижение темпов роста трещины. Амплитуда взаимного перемещения поверхности скосов от пластической деформации постепенно уменьшается, и возникает явление схватывания. Вот почему после перемещения точки фронта трещины на значительное расстояние после перегрузки по поверхности имеет место прекращение этого перемещения — наблюдается остановка трещины. Первоначально быстрое продвижение трещины, наблюдаемое по поверхности пластины непосредственно после перегрузки, связано только с особенностями формирования скосов от пластической деформации.

Безобразцовый метод основан (рис. 6.58, в) на сравнении амплитуды А эхо-сигнала от непровара с амплитудой А0 эхо-сигнала от бесконечной плоскости, расположенной на той же глубине, что и непровар. В качестве такой плоскости следует использовать поверхность полки. Безобразцовый метод может быть реализован с помощью дефектоскопов, имеющих калиброванный аттенюатор. В связи с тем, что этот метод основан на сравнении амплитуд эхо-сигналов от непровара и плоскости, контролю должен предшествовать расчет зависимости АЛ = = F (2Ь) или ее экспериментальное построение. На рис. 6.59 в качестве примера показана зависимость АЛ = F (2b), полученная с помощью дефектоскопа УД-ЦПУ для соединений с толщиной полки Н = 25 мм и ПЭП с параметрами В = 40°, / = 1,8 МГц, а = 5 мм. На основании анализа статистических данных, накопленных при применении безобразцового метода контроля тавровых соединений с конструктивным непроваром, установлено, что погрешность измерения ширины непровара равна 0,5 ... 1,0 мм.