Плотность расположения

где ДА — высота подъема (или опускания) среды или перепад высот рассматриваемого участка, м; Т — средняя температура газового или воздушного потока, К; (р0)г — приведенная к нормальным условиям (273 К и 0,101 МПа) плотность продуктов сгорания, плотность атмосферного воздуха принимается при 20 °С и 0,101 МПа, рв = 1,2 кг/м8.

нимают p't = —20 Па); р — средняя по высоте участка плотность продуктов сгорания, кг/м8; ДА' — разность отметок (высот) вывода продуктов сгорания из топки и ввода в нее воздуха, м.

Д/>е = ± ё АЛ (рв - р) = ± g ДЛ [рв - (ро)г 273/Т], где ДЛ — высота подъема (или опускания) среды или перепад высот рассматриваемого участка, м; Т — средняя температура газового или воздушного потока, К; (р0)г — приведенная к нормальным условиям (273 К и 0,101 МПа) плотность продуктов сгорания, плотность атмосферного воздуха принимается при 20 °С и 0,101 МПа, рв = 1,2 кг/м3.

нимают рт = — 20 Па); р — средняя по высоте участка плотность продуктов сгорания, кг/м3; АЛ' — разность отметок (высот) вывода продуктов сгорания из топки и ввода в нее воздуха, м.

Изменение содержания сухих'веществ в продуктах со значительным количеством немолочных наполнителей значительно меняет плотность продуктов. Так, например, в сгущенном молоке с сахаром изменение содержания сухих веществ на + 2% сопровождается изменением плотности продукта более чем на +1%. Такое изменение плотности может быть легко обнаружено современными радиоактивными плотномерами. Колебания температуры продукта в пределах не более +2° не будут при этом вносить заметных погрешностей в измерение содержания сухих продуктов.

Теоретическая плотность продуктов сгорания p® = G°T/VT, кг/м*; обычно она составляет около 1,3 кг/м3.

Плотность продуктов горения G°+ 1.306AV

где Уг — средний объем продуктов сгорания, М3/ч; рг — средняя плотность продуктов сгорания, кг/м3; сг—средняя массовая теплоемкость продуктов сгорания, ккал/(кг-°С); /'ух, /"ух — температура продуктов сгорания на входе и выходе из экономайзера, °С; ti, 4 — начальная и конечная температуры воды, °С; св — средняя теплоемкость воды при температурах fa и tz, ккал/(кг-°С); для температур до 100°С можно -принять св = = 1 ккал/(кг -°С).

Примем приближенно, что на 1 м3 продуктов сгорания природного или сжиженного газа выделяется 1 160 кдж [Л. 266] и что плотность продуктов сгорания примерно та же, что и воздуха.

Тт (рг) — температура (плотность) продуктов сгорания;

где (ДР)о.у — сопротивление базовой установки, Па; рг — плотность продуктов сгорания, кг/м3; шг — скорость газов в расчетном сечении, м/с.

Анизотропия свойств металлов. Нетрудно видеть, что плотность расположения атомов по различным плоскостям (гак насыпаемая ретикулярная плотность) неодинакова. Так, плоскости (100) во. ц. к. решетке принадлежит лишь 1 атом (1/4 X 4), плоскости ромбического додекаэдра (110) 2 атома: 1 атом вносят атомы, находящиеся в вершинах (1/4 X 4), и 1 атом в центре куба. В г. п.. к. решетке плоскостью

Разрушение пассивности ионами С1~ чаще происходит локально, на тех участках поверхности, где структура или толщина пассивной пленки изменены. Образуются мельчайшие анодные участки активного металла, окруженные большими катодными площадями пассивного металла. Разность потенциалов между подобными участками 0,5 В или более, и эти элементы называют активно-пассивными элементами. Высокие плотности тока на аноде обусловливают высокую скорость разрушения металла, что создает катодную защиту областей металла, непосредственно окружающих анод. Фиксирование анода на определенных участках приводит к образованию питтингов. Чем больше ток и катодная защита около питтинга, тем меньше вероятность образования другого питтинга по соседству. Поэтому плотность расположения глубоких питтингов обычно меньше, чем мелких. Исходя из вероятности образования активно-пассивного элемента очевидно,

Во-вторых, трудно оценить истинную площадь пятна химического взаимодействия материалов покрытия и основного металла. Как было показано в [8], строение пятна очень неоднородно. Контактная поверхность между материалом покрытия и основным металлом заполнена очагами схватывания (приваривания). Плотность расположения этих очагов различна.

Расчет форсуночной камеры был произведен по методам Е. Е. Карписа и Л. М. Зусмановича [22, 24] при следующих параметрах: плотность расположения форсунок Пф = 18 шт/м2; число рядов форсунок 2 = 3; диаметр форсунок 4,6 мм; скорость воздуха шг = 2,75 м/с; коэффициент орошения В„ = 1,5.

Скорость истечения струи жидкости из форсунок по абсолютному значению всегда намного больше скорости газа, и тепломассообмен больше идет на начальном участке траектории капли. Следовательно, влияние скорости истечения жидкости на тепломассообмен должно быть больше, чем влияние скорости газа, тем более что влияние скорости газа на количество переданной в аппарате теплоты учитывается через расход газа как в уравнении баланса теплоты, так и в уравнении интенсивности тепломассоб-мена, куда расход газа входит как величина переменная. Поэтому для камер орошения в качестве характерной относительной скорости может быть выбрана величина w. Еще одним аргументом в пользу w может служить тот факт, что в камерах с различными по диаметру форсунками различие в интенсивности тепломассообмена при прочих равных условиях (одинаковые число рядов, плотность расположения форсунок, сечение камер, расход воды, расход воздуха и его скорость, коэффициент орошения и начальные параметры сред) можно объяснить только разными значениями скорости истечения жидкости из соплового отверстия форсунок.

Основные исходные данные [см. также табл. (4-10)]. Конструктивные параметры: число рядов форсунок в камере орошения 2 = 2; плотность расположения форсунок Пф = 18 шт/м2; диаметр форсунки с/ф = 5 мм; тип форсунки — центробежная латунная. Режимные параметры: массовая скорость воздуха yw — 3,2 кг/(м2Х Хс); коэффициент орошения Вн = 1. Физические начальные параметры: температура воздуха по сухому термометру ^ = 30°С, по смоченному термометру fiM = 22°C', давление Pi = 0,99-105 Па; температура жидкости tx. а = 9°С.

Ещё более сложно определение лучистой составляющей коэффициента теплоотдачи. В неподвижном и кипящем слоях частица может находиться в лучистом взаимодействии с прилегающим газовым слоем и окружающими частицами. Во взвешенном слое плотность расположения частиц в слое настолько мала, что, как это видно из схемы, представленной на рис. 197, принципиально возможно лучистое взаимодействие частицы, расположенной в центре пылевого облака, «е только с частицами, расположенными в разных местах взвеси (линии 2, 3, 4, 6, 7, 8, 10), но и со стенами камеры (линии 1, 5, 9). При этом в теплообмене будут участвовать и газовые слои.

Анизотропия свойств металлов, Нетрудно видеть, что плотность расположения атомов по различным плоскостям (так называемая ретикулярная плотность) неодинакова, Так, плоскости (100) в ОЦК решетке принадлежит лишь один атом ((1/4) X 4), плоскости ромбического додекаэдра (110)—два атома: один атом вносят атомы, находящиеся в вершинах [(1/4) X 4], и один атом в центре куба. В ГЦК решетке плоскостью с наиболее плотным расположением атомов будет плоскость октаэдра (111), а в ОЦК решетке — плоскость (ПО).

В кристаллической решетке монокристалла плотность расположения атомов по различным плоскостям неодинакова. На рис. 6 показана элементарная ячейка объемноцентрированного куба. По плоскости ABCD, проходящей через грань куба, в углах грани элементарной ячейки расположены четыре атома. Но каждый угловой атом принадлежит одновременно четырем таким квадратам, как ABCD. Следовательно, на долю каждого квадрата приходится по '/4 от каждого углового атома. На весь квадрат ABCD, имеющий площадь а2, приходится четыре четвертых атома, или один атом. Следовательно, площадь, приходящаяся на один атом по плоскости грани куба ABCD, составляет а2.

чистого отожженного железа, и здесь каждая ямка состоит из плоского участка с резко углубленной вершиной, расположенной вблизи центра. Плотность расположения точек и ямок травления на границах блоков соответствует рассчитанной по теории дислокаций.

На рис.12.4.8,а показана плотность расположения экспсриримен-тальных точек в функции Ра относительно аппроксимирующей прямой. В данном случае аппроксимация носит формальный характер, объединяя разные механизмы разрушения при низких и высоких температурах. На это указывает и наклон прямой (рост KCV с увеличением темпера-турно-временного параметра Ра). IgKCV 0.5