Плотность уменьшается

ными характеристиками — пористость уменьшается, а его плотность возрастает по направлению к вершине лопатки.

В результате такой обработки плотность возрастает до Р\ =-— = -• По-

т.е. образуют ряд систем Ti - А1. С введением алюминия повышается жаропрочность титана (см. рис. 33), снижается плотность, возрастает коррозионная стойкость. Алюминий благоприятно влияет на литейные и технологические характеристики, жидкотеку-

В результате такой обработки плотность возрастает до Р[ = —- = -. По-

сложный процесс формирования компактного металла из порошка, сопровождаемый ростом зерен и одновременным вакуумным рафинированием металла; напр., из порошка крупностью <5 мк, восстановленного натрием из фторониобата калия и содержащего (вес. %) 98,9—99,2 Nb; ок,0,5 02; 0,1 N2; 0,15 С;0,3 РЬ, в результате спекания в вакууме 1-10~2—'5-10~4 мм рт. ст. получают пластичный металл с 99,4—99,7% Nb и примесями: по 0,02— 0,06% Ti, Fe, Si, 02, N2; -0,01% С; <1-10~4% РЬ; линейная усадка при спекании = 15—20%. С. и, высокой чистоты получают спеканием при 2300° штабиков ниобия, восстановленного карботермич. методом (см. Ниобий карботермический, Ниобий высокой чистоты). С. я. используют в произ-ве сплавов методами плавки, для выплавки заготовок различных d для вы-прессовывания труб или подвергают ковке вхолодную с обжатием 50% по толщине и вакуумному отжигу (второму спеканию) при 2150—^2200° в течение 1—3 час. с целью уплотнения металла и заварки сжатых микропор. При этом плотность возрастает с 7,8—8,0 до 8,53 г/см3. Твердость по НВ штабиков после спекания, ковки и второго спекания равна соответственно 60—70, 100—130 и 60—80кг/мм2. Пластины и прутки С. н. указанного выше качества после второго спекания имеют след, механич. св-ва: опц 25—30, <т„)2 30—34, аь 39—43 кг/мм2, и 10—18% и не отличаются от литого металла такого же качества (см. Ниобий литой). Пластины толщиной 8 мм выдерживают без отжига прокатку в ленту и фольгу толщиной до 20 мк, а с одним отжигом — до 12 мк и менее. С. н. в виде штабиков размером (16—24) х 16 X (400—500) мм3 в СССР производится по РЭ ТУ 71-58, содержит (вес. %) ^ 99,4 Nb + Та (Та s? 1,5), не более: 0,1 Fe; 0,1 Ti; 0,09 Si. О. п. Колчин. СПЕЧЕННЫЙ ТАНТАЛ — компактный тантал, получаемый методом порошковой металлургии. Для произ-ва С. т. порошок тантала или его смесь с 20—50 вес. % порошка гидрида тантала (продукта переработки отходов металла — см. Тантал) прессуют в штабики со связующим веществом (бензин, растворы парафина в бензине, глицерина в спирте и т. п.) под уд. давлением 1,5—2,5 т/сж2 для мелкозернистых или 5—10 т/смг для крупнозернистых порошков. Наибольший размер штабиков 32x64x760, обычный 20x20х 600 мм3, вес 2,5—10 кг и более. Штабики предварительно спекают при 1450—1500°, а затем при темп-ре до 2600° в вакуумных печах прямого нагрева (сварочных аппаратах) пропусканием электротока непосредственно через штабик (возможно и без предварит, спекания). Продолжительность спекания штабика сечением 20x20 Л1л2 = 9—10 час. лри вакууме 1-10~2—1-10~* мм рт. ст. При спекании происходит весьма сложный •физико-химич. процесс формирования компактного металла из порошка, сопровождающийся ростом зерна, усадкой штабика и одновременно вакуумным рафинированием металла. Этот способ — осн. процесс

прессовок улучшается, а их плотность возрастает, парафин в качестве

Достигает 15-18% по длине штабика и его плотность возрастает с

контакт делается подвижным, что обеспечивает равномерную нагрузку на штабик и предотвращает его разрыв в результате значительной линейной усадки во время сварки. Сила тока, применяемого при сварке вольфрамовых штабиков, составляет 88—93 % от тока, необходимого для расплавления вольфрама, что обеспечивает получение температуры около 3000 °С. Продолжительность сварки зависит от размера штабика и колеблется от 15 до 60 мин. После сварки штабик сокращается в размерах на 15—17 %, а его плотность возрастает от ~12 до 17,5—18,5 г/см3.

Аналогичные результаты получены в работе [110] при очень детальном исследовании влияния термообработки на динамические свойства поливинилацетата. Некоторые из этих данных приведены на рис. 4.13 и 4.14. Отжиг при температуре вблизи Тс (29 °С) после резкого охлаждения расплава понижает механические потери и повышает модуль упругости. Такие результаты следовало ожидать, так как при отжиге плотность возрастает, что свидетельствует об уменьшении свободного объема. Повышение

сложный процесс формирования компактного металла из порошка, сопровождаемый ростом зерен и одновременным вакуумным рафинированием металла; напр., из порошка крупностью <5 мк, восстановленного натрием из фторониобата калия и содержащего (вес. %) 98,9—99,2 Nb; ок.0,5 02; 0,1 N2;0,15C;0,3 Pb, в результате •спекапия в вакууме 1-10~2—5-10~4 мм рт. ст. получают пластичный металл с 99,4—99,7% Nb и примесями: по 0,02 — •0,06% _Ti, Fe, Si, 02, N2; -0,01% С; <1-10 4% РЬ; линейная усадка при спекании = 15—20%. С. н. высокой чистоты получают спеканием при 2300° штабиков ниобия, восстановленного карботермич. методом (см. Ниобий карботермический, Ниобий высокой чистоты), С. н. используют в ироиз-ве сплавов методами плавки, для выплавки заготовок различных d для вы-прессовывания труб или подвергают ковке вхолодную с обжатием 50% по толщине и вакуумному отжигу (второму спеканию) при 2150—2200° в течение 1—3 час. с целью уплотнения металла и заварки сжатых микропор. При этом плотность возрастает с 7,8—8,0 до 8,53 г/см3. Твердость по НВ штабиков после спекания, ковки и второго спекапия равна соответственно 60—70, 100—130 и 60—80кг/мм2. Пластины и прутки С. н. указанного выше качества после второго спекания имеют след. механич. св-ва: сгпц 25—30, о"02 30—34, ob 39—43 кг/мм2, 6 10—18% и не отличаются от литого металла такого же качества (см. Ниобий литой). Пластины толщиной 8 мм выдерживают без отжига прокатку в ленту и фольгу толщиной до 20 мк, а с одним отжигом — до 12 мк и менее. С. н. в виде штабиков размером (16—24) х 16 х (400—500) мм3 в СССР Производится по РЭ ТУ 71-58, содержит (вес. %) ^ 99,4 Nb + Та (Та sS 1,5), не более: 0,1 Fe; 0,1 Ti; 0,09 Si. О. п. Колчин. СПЕЧЕННЫЙ ТАНТАЛ — компактный тантал, получаемый методом порошковой металлургии. Для произ-ва С. т. порошок тантала или его смесь с 20—50 вес. % порошка .гидрида тантала (продукта переработки отходов металла ¦— см. Тантал) прессуют в штабики со связующим веществом (бензин, растворы парафина в бензине, глицерина в спирте и т. п.) под уд. давлением 1,5—2,5 т/см2 для мелкозернистых или 5—-10 т/см2 для крупнозернистых порошков. Наибольший размер штабиков 32x64x760, обычный 20x20x600 мм3, вес 2,5—10 кг и более. Штабики предварительно спекают при 1450—1500°, а затем при темп-ре до 2600° в вакуумных печах прямого нагрева (сварочных аппаратах) пропусканием электротока непосредственно через штабик (возможно и без предварит, спекания). Продолжительность спекания штабика сечением 20x20 мм2 = 9—10 час. при вакууме 1-Ю-2—•1-10-4 мм рт. ст. При спекании происходит весьма сложный физико-химич. процесс формирования компактного металла из порошка, сопровождающийся ростом зерна, усадкой штабика и одновременно вакуумным рафинированием металла. Этот способ — осн. процесс

Все эти изменения приводят к тому, что с увеличением деформации уменьшается плотность металла. На рис. G6 приведены результаты опытов по определению плотности разорванного образца чистого железа. После разрыва в месте шейки (участок 9) деформация была максимальной, а у головки (участок У) почти отсутствовала. По мере приближения к более деформированным участкам плотность уменьшается.

При нагреве до температур 80 - 100°С полистирольная основа гранул размягчается, а порообразователь испаряется и пары его оказывают изнутри давление на стенки гранул, в результате чего гранулы увеличиваются в объеме, а их плотность уменьшается до 0,32 г/см3.

В слитках (Z)=30 мм, Я=70 мм) из чистого цинка при давлении 50 МН/м2 образуется осевая зона пористости, в результате чего плотность уменьшается с 7100 кг/м3 при атмосферном давлении до 7080 кг/м3. Дальнейшее увеличение давления до 100 МН/м2 приводит к повышению плотности. В дальнейшем плотность цинка, сплавов на его основе, а также других сплавов

В горизонтальных' щелях, образованных двумя плоскими стенками, процесс определяется расположением нагретых и холодных поверхностей, расстоянием между ними и распределением температуры стенки. Течение жидкости может отсутствовать, если температура верхней стенки постоянна и больше температуры нижней (рис 10-8 в) Сказанное справедливо для жидкостей, у которых плотность уменьшается с увеличением температуры. Неравномерность температуры стенок способствует появлению Конвекции.

ческой решетки увеличивается, что фиксируется возрастанием ширины дифракционных линий. Рост плотности дислокаций приводит к измельчению блоков и росту относительной упругой деформации решетки на начальной стадии процесса. В дальнейшем при постоянной величине блоков этот процесс обусловливает рост относительной упругой деформации решетки. Увеличение плотности дефектов при неоднократном воздействии индентора на образец происходит до тех пор, пока она не достигнет некоторой предельной величины. Последующее насыщение решетки дислокациями приводит к нарушению сплошности металла, в результате чего их плотность уменьшается [85, 86], уменьшается и величина относительной упругой деформации решетки и ширина линии (220) a-Fe. В дальнейшем процесс накопления дефектов, достижения предельного значения их плотности и релаксации повторяется неоднократно. Рост числа микротрещин приводит к отделению частиц износа. Следует отметить, что этот процесс происходит только в местах фактического контакта, поэтому не наблюдается полного снятия микронапряжений во всем исследуемом объеме. Степень снятия микронапряжений зависит от внешнего воздействия. Чем больше нормальная нагрузка на индентор, тем больше микрообъемов с нарушением сплошности, больше амплитуда колебания ширины линии (220) a-Fe, больше степень снятия микронапряжений (рис. 27). Кроме того, размытие линии должно сохраняться в той части, которая связана с измельчением зерен и блоков.

Увеличение твердости и прочности при старении у сплавов алюминия с медью тем больше, чем больше меди в сплаве, но до век-рого предельного содержания, к-рое соответствует макс, растворимости меди в алюминии при эвтектич. темп-ре и составляет 5,5—5,6%. Было установлено, что все св-ва сплавов алюминия с медью изменяются в процессе естественного старения: увеличиваются электрич. сопротивление, плотность, уменьшается пластичность. Однако последняя хар-ка материала при естественном старении не претерпевает столь заметных изменений, как это наблюдается при искусственном старении.

Естественно предположить, что процессы в твердом растворе, приводящие к старению, состоят в выделении меди из твердого раствора с образованием частиц СиА12, как это имеет место при медленном охлаждении сплава. Тот факт, что эти частицы не обнаруживаются под оптич. микроскопом, можно объяснить чрезвычайной тонкостью этих выделений (малым размером частиц). .Однако при этом должно иметь место не уменьшение расстояний между атомами в твердом растворе при естественном старении, как это в действительности наблюдается, а увеличение этих расстояний, поскольку выделяющийся из твердого раствора атом меди меньше, чем атом алюминия. Соответственно, с уменьшением расстояния между атомами при естественном старении, возрастает плотность сплава и уменьшается его объем. Электрич. сопротивление при естественном старении увеличивается, тогда как при выделении из твердого раствора оно должно было бы уменьшаться в соответствии с уменьшением концентрации твердого раствора. Так же «аномально» изменяется при естественном старении магнитная восприимчивость. Перечисленные факты указывают скорее на сохранение при естественном старении пересыщенного твердого раствора, чем на его распад. Фактически изменения в твердом растворе при естественном старении ограничиваются перемещениями атомов меди внутри кристал-дич. решетки на короткие_ расстояния порядка десятков или сотен А и собиранием их на плоскости куба решетки в двумерные (пластинчатые) образования, т. н. зоны Гинье — Престона (см. ниже). Концентрация меди в зонах близка к содержанию ее в СиА12 (54 вес. %), вследствие чего расстояние между атомами в области зон неск. меньше, чем в областях между зонами. Эти неравномерности приводят к развитию сильных внутр. натяжений на границах зон, к-рыми можно объяснить значит, упрочнение сплава при естественном старении. Область темп-р, при к-рых в сплавах развиваются процессы, объединяемые общим названием естественного старения, не обязательно совпадает с областью «комнатных» темп-р, как это наблюдается для сплава алюминия с 4% меди и др. сплавов на основе алюминия. Так, в сплавах алюминия с магнием,

Плотность масел зависит от температуры и давления. С увеличением температуры плотность уменьшается, а с увеличением давления • — увеличивается (из-за сжимаемости масла)

При применении любой из головок (кроме прессовой плиты) плотность смеси над моделью приближается к плотности смеси в верхней части околомодельного столба, однако в самих околомодельных столбах плотность уменьшается по мере удаления от верхней части модели. В прессовых формовочных машинах наиболее часто применяют прессование плоской плитой и многоплунжерной головкой. Первый способ используют для получения полуформ по моделям высотой до 100 мм, второй — для получения полуформ по более высоким моделям. При обоих способах отношение расстояния между двумя соседними моделями или между моделью и стенкой опоки к высоте модели должно быть больше 0,8—1. Хорошие результаты получаются при прессовании полуформ решеткой; при этом контрлад формы получается плоским, чего не бывает при применении многоплунжерной головки.

Уплотнение смеси при встряхивании происходит неравномерно. Наиболее плотными оказываются нижние слои формовочной смеси; по мере приближения к верхним слоям плотность уменьшается, и самые верхние слои получаются столь рыхлыми, что требуется дополнительная специальная операция уплотнения. Последняя осуществляется ручной или пневматической трамбовкой (при большой площади опок); дополнительным грузом в виде плиты толщиной 25—75 мм, накладываемой на поверхность формовочной смеси в опоке и имеющей несколько меньшие размеры, чем размер опоки в свету (рационально применять взамен подтрамбовки для крупных опок); дополнительным прессованием верхних слоев смеси в опоке, оставшихся после встряхивания неуплотнёнными (при малой и средней площади опок).

При увеличении температуры газа его динамический коэффициент вязкости ц увеличивается, а плотность уменьшается. Например, для воздуха при атмосферном давлении (приближенно эти формулы пригодны и для продуктов сгорания)