Плотности коррозионного

обеспечении водяной плотности конденсаторов турбин в соответствии с нормами ПТЭ:

Рис. 27. Схема солемера-индикатора гидравлической плотности конденсаторов турбин системы ЦКТИ:

В связи с этим следует особо подчеркнуть необходимость максимальной воздушной плотности конденсаторов. По нормам ПТЭ допустим подсос воздуха в конденсатор в количестве 30 кг/ч. В расчете на 1 кг конденсата

В настоящее время приемлемой гарантирующей появление аммиачной коррозии в конденсате турбин считается концентрация кислорода не более 0,05 мг/л. Таким образом, чтобы не допустить, накопление в конденсате большого количества кислорода и тем самым предупредить появление коррозии под воздействием излишков аммиака, особое внимание уделяется плотности конденсаторов турбин и самих турбин.

Последнее условие обеспечивается созданием надлежащей воздушной и гидравлической плотности конденсаторов турбин [Л. 36]; правильной эксплуатацией средств подготовки добавочной воды; соблюдением надлежащего режима продувок котлов, установленных ПТЭ; принятием мер для защиты от -коррозии оборудования водоподготовки и-тракта питательной воды (см. гл. 6); консервацией котлов (см. § 3-8 и 3-9) 'и в случае необходимости— кислотной промывкой [Л. 35], а также гид-разинной вываркой.

Бесфосфатные водные режимы котловой воды возможны лишь при высокой водяной плотности конденсаторов турбин и установке в них трубок из коррозионно-стойких сплавов (см. § 5-5). Подщелачивание котловой воды при осуществлении этих режимов можно производить гидроокисью лития (см. § 4-11) или морфолином (C4H9NO) — хорошо растворяющейся >в воде органической щелочью. Вследствие летучести морфолина он не создает на поверхностях нагрева опасных щелочных концентратов. Вместе с тем морфолин распределяется между паром и котловой водой (коэффициент распределения

1) улучшение воздушной плотности конденсаторов турбин;

Б е р м а н Л. Д., Обеспечение высокой водяной плотности конденсаторов паровых турбин для блочных электростанций на сверхкритические параметры, «Теплоэнергетика», № 10, 1958.

Янченко В. Ф., Методика проверки воздушной плотности конденсаторов, «Труды Уральского Политехнического института им. С. М. Кирова», сб. 41, 1955.

Для уменьшения загрязнения из-за возможных подсосов охлаждающей воды приходится предъявлять повышенные требования к плотности конденсаторов. Это относится в первую очередь к судовым атомным установкам, в которых парогенераторы изготовляют из хромоникелевых аустенитных сталей. Присутствие хлоридов и кислорода в питательной и котловой воде вызывает коррозионное растрескивание, что особенно важно учитывать при применении прямоточных парогенераторов.

Поскольку основным источником загрязнения конденсата являются подсосы сырой циркуляционной воды в конденсатор, то к гидравлической плотности конденсаторов предъявляются жесткие требования. Контроль плотности конденсатора осуществляется при помощи периодических (в химических лабораториях) и постоянных (при помощи солемеров) химических анализов конденсата, при этом показателем удовлетворительной гидравлической плотности конденсатора является соответствие полученных результатов анализа требованиям Правил технической эксплуатации (ПТЭ).

Как будет показано в дальнейшем (см. с. 269), уравнение такого вида может быть получено для линейной зависимости электродных поляризаций от плотности коррозионного тока, а для более сложной зависимости уравнения имеют более сложный вид. Кинетику электродных процессов, в том числе и электродных процессов электрохимической коррозии металлов, принято изображать в виде поляризационных кривых, представляющих собой графическое изображение измеренной с помощью описанной в ч. III методики зависимости потенциалов электродов V от плотности тока i = I/S, т. е. V == / (i). На рис. 136 приведены кривые анодной и катодной поляризации металла, характеризующие его поведение в качестве анода и катода коррозионного элемента. Степень наклона кривых характеризует большую (крутой ход) или малую (пологий ход) затруд-

Степень поляризации зависит от характера анодных и катодных участков, состава коррозионной среды и плотности коррозионного тока. Чем больше наклон поляризационных кривых, тем сильнее поляризуется электрод и тем сильнее тормозится анодный или катодный процесс. Для снятия поляризационных кривых могут быть использованы разные схемы установок. Схема любой установки для снятия поляризационных кривых гальваностатическим способом подобна схеме для измерения электродных потенциалов компенсационным методом и отличается от нее по существу только тем, что она предусматривает подвод постоянного тока к исследуемому электроду и измерение его величины, т. е. включает источник постоянного тока, приборы для измерения силы тока и регулирования его величины и вспомогательный поляризующий электрод. Схема установки для снятия поляризационных кривых приведена на рис. 222.

Значения плотности коррозионного тока при растворении никеля в НС1, стали и чугуна в кислотах и природных водах различаются более чем на шесть порядков. Это относится и к плотностям тока обмена для реакции Fe3+ =pt Fez+ — ё на пассивных поверхностях, так как в основе расчета значений /„ для некорро-ди рующего электрода и /кор корродирующего лежит один и тот же принцип. На рисунках нанесены также прямые линии, рассчитанные по нескольким принятым значениям (J, лежащим в пределах,

Все перечисленные явления связаны между собой и оказывают друг на друга взаимное влияние. Из многочисленных экспериментальных данных можно сделать вывод, что кислород, вода и другие вещества, необходимые для протекания коррозионного процесса в электролитах, проникают через плёнки относительно свободно, по крайней мере гораздо легче, чем отводятся гидратиро-ванные ионы корродирующего под плёнкой металла. Таким образом, полимерные покрытия сильно затрудняют течение анодной реакции ионизации металла. Поверхность металлов, защищённых полимерными плёнками, приобретает более положительный стационарный потенциал. На рис. 35 приведены схемы коррозионных гальванических элементов, иллюстрирующие причины установления более положительного значения потенциала. Под пористыми плёнками, легко пропускающими кислород и воду (рис. 35, а), катодные процессы концентрируются на границе металл-полимерное покрытие. В связи с тем, что поверхность катодных участков значительно превышает поверхность анодных участков (пор), в порах возникают большие плотности коррозионного тока, заметная анодная поляризация и смещение потенциала в положительную сторону.

1, 2 (а) - непассивирующегося металла; J, 5 (б) - пассивирующегося металла; 4 (о) - катодная кривая дополнительного электрода (катода); i - плотности коррозионного тока; /„ - пассивного состояния, iv - критическая; q> - потенциалы металла: <р?* - стационарный анода, <р^ - соответствующий jq»
ции, плотность стекающих токов может быть очень большой. Однако комплексные коррозионные обследования действующих магистральных нефтепроводов позволили выявить, что не все повреждения в изоляции одинаково коррозионноопасны. Было показано, что в дефектах с поверхностью меньше или равной 2 мм2 вследствие высокой плотности коррозионного тока быстро накапливаемся большое количество продуктов коррозии, которые закупоривают каналы и экранируют дефект.

Хотя результат взаимодействия твердого тела со средой может являться суммой всех эффектов, барьерный механизм в отличие от хемомеханического эффекта и эффекта Ребиндера не представляет собой самостоятельное физико-химическое явление, \ так как по существу сводится к удалению механических препжг-/ ствий на пути выхода дислокаций, причем безразлично каким • способом — растворением пленок и поверхностного слоя или их механической зачисткой. Так, в вершине развивающейся корро-зионно-механической трещины вследствие концентрации напряжений преобладает механический разрыв хрупких поверхностных окисных пленок. Об этом свидетельствуют и многочисленные экспериментальные данные о высокой плотности коррозионного тока в вершине трещины, где деформируемый металл находится в состоянии активного растворения и нет условий для заметного проявления барьерного механизма.

достигается снижение максимальной плотности коррозионного тока не менее чем в 10 раз при условии, что удельная электропроводимость коррозионной среды в резервуаре у =0,1 См/м. Учитывая, что размеры резервуара значительно превышают радиус крышки, воспользуемся для определения плотности тока контактной коррозии расчетной моделью в виде дискового электрода, расположенного на плоской протяженной поверхности металла (см. п. 1.3 табл. 3.1). Поскольку в данном случае поверхности металлов окрашены, при проведении дальнейших расчетов можно положить, что ркр » bi =?« и Ркр » Ь2 =6д. Тогда безразмерные параметры будут равны ki = /г2 ж ркр у/р0 = 1.

При этом размерное значение максимальной плотности коррозионного тока (А/м2)

Отсюда получим следующее значение тока анода (или протектора) , необходимое для снижения максимальной плотности коррозионного тока (при /? = 1) в 10 раз

S — площадь меньшего электрода рассматриваемой коррозионной пары; /доп - максимально допустимое значение плотности коррозионного то-