Плотности пароводяной

представляют собой,.как и в зависимостях (16-14) и (16-15), некоторые доли плотности падающего объемного излучения т]пад- Величины аир называются соответственно .коэффициентами поглощения и-рассеяния. Сумма этих величин называется коэффициентом ослабления среды (k).

в промежуточной поглощающей (индекс «п») среде и называются обобщенными элементарными у г л о в ы м и _ коэффициентами излучения. Расчетная точка М может находиться как на граничной поверхности, так и внутри объема, заполненного средой. Применительно к диатермичной среде угловые коэффициенты dM,N и ^фм,р, а интегральное уравнение (18-20) переходит в интегральное уравнение (17-96) —§ 17-10. Аналогичным путем находится интегральное уравнение для объемной плотности падающего излучения:

Время разрушения тонких металлических пленок (с) в зависимости от плотности падающего светового потока [101]

= л'^о (Г) — соответственно спектральная и полная плотности падающего на поверхность излучения, равные для термодинамического равновесия соответствующим равновесным плотностям, определяемым по (2-14) и (2-17); я„-/Г) и а,Т) — спектральная и полная поглощательные способности поверхности для условий термодинамического равновесия, определяемые в соответствии с (1-106) и (.1-107) по формулам:

При задании температуры -граничной поверхности и се радиационных характеристик граничные условия находятся из следующих уравнений. Первое уравнение (3-22), связывающее поверхностные плотности падающего, эффективного и равновесного излучения, было получено ранее и имеет вид:

Теперь найдем выражение для спектральной поверхностной плотности падающего излучения в точке N граничной поверхности (см. рис. 7-1). Для этого запишем (7-1) в среде на границе с точкой JV поверхности и, умножив все члены этого выражения на cos (s, n)do>s, проинтегрируем по всем направлениям в пределах полусферического телесного угла 2я в направлении внешней нормали п. Вводя аналогично предыдущему случаю объемный и поверхностный интегралы, получаем уравнение для спектральной поверхностной плотности падающего излучения:

Следовательно, обобщенный коэффициент облученности представляет собой отношение плотности падающего излучения в рассматриваемой точке М, получаемого за счет эффективного излучения зоны /, к плотности эффективного излучения этой зоны.

Физический смысл среднего коэффициента облученности тот же, что и у локального, только вместо локальной плотности падающего излучения в точке М фигурирует ее среднее значение в пределах зоны i, т. е.

Применим для решения (8-52) метод итераций. Тогда ft-e приближение обобщенной плотности падающего излучения E°(k) на основании (8-52) будет равно:

Из перечисленных условий наиболее просто выполнить геометрическое подобие и равенство критериев Бугера и значительно сложнее добиться точного равенства оптических параметров среды и поверхности для модели и образца. Что касается четвертого условия, то в явном виде можно задать лишь распределение поверхностной плотности собственного излучения на граничной поверхности, аналогом которой на световой модели будет светимость соответствующей стенки. Задание других видов плотностей излучения сопряжено с отмеченными выше затруднениями. Аналогом ловерхностной плотности падающего излучения в исследуемой системе является локальная освещенность соответствующего места поверхности световой модели, которая измеряется с помощью тех или иных фотометрических средств.

цу в отношении геометрической формы и оптических характеристик поверхности, включают осветительную систему и добиваются равномерной светимости экрана 3. Прислонив светоприемное окно фотоэлемента непосредственно к светящемуся экрану 3, регистрируют показания измерительного прибора 8, пропорциональные светимости излучающей поверхности. Далее, .помещая фотоэлемент во всех подлежащих измерению местах световой модели, регистрируют показания измерительного прибора, пропорциональные на этот раз локальным освещенностям рассматриваемой поверхности. Взяв отношение полученных показаний, получают величины безразмерных локальных освещенностей данного места модели по отношению к светимости излучающей поверхности 3. Эта величина, полученная на световой модели, будет соответствовать отношению поверхностной плотности 'падающего излучения к собственному излучению соответствующей поверхности образца. Зная оптические параметры и температуры поверхностей исследуемой излучающей системы и определив на модели безразмерные поверхностные плотности падающего излучения, нетрудно рассчитать и абсолютные значения всех видов поверхностных плотностей излучения.

На испарительном участке трубы уравнение состояния принимаем по формуле из [2-8], построенной с использованием термодинамических свойств воды и водяного пара. Запишем формулу для уменьшения плотности пароводяной смеси на испарительном участке:

плотности пароводяной смеси по эн-

Изменение плотности пароводяной смеси при увеличении расхода скачком.

Для математического описания пульсаций принята схема, показанная на рис. 7-1. От теплового возмущения в районе сильного изменения плотности пароводяной смеси (около места с началом интенсивного парообразования) появляется дополнительная массовая скорость «доп(т). Эта дополнительная — к исходному стационарному состоянию — массовая скорость ыдоц(т) образуется при появлении пульсаций в результате теплового возмущения. Одна составляющая скорости ui(t) направлена ко входу в трубы, а другая мг(т) —к выходу, при этом

Номограмма для определения коэффициента т в формуле зависимости плотности пароводяной смеси от давления и паросодержания

Элементы паровых котлов, в которых осуществляется отделение пара от воды, называются сепарацион-ными устройствами. Сепарационные устройства служат также для вывода из водяного объема пузырьков пара, которые могут увлекаться в опускные трубы, что нежелательно, поскольку с уменьшением плотности пароводяной смеси в опускных трубах снижается движущий напор циркуляционных контуров.

При исследовании процессов, происходящих в движущихся двухфазных средах, часто возникает необходимость в определении абсолютных и относительных скоростей каждой фазы, доли сечения потока, занимаемой одной из фаз, распределения концентраций фаз по объему и сечению, средней плотности пароводяной смеси и т. п. Производство таких измерений без нарушения структуры потока представляет обычно значительные трудности.

В положении Б при некоторой интенсивности счета UQ фиксируется нулевая точка на шкале 10. Затем все устройство переводится в положение А, при котором гамма-лучи проходят через трубу, заполненную пароводяной смесью, и число отсчетов, регистрируемое счетчиком 9, снижается. Уменьшая толщину компенсирующего слоя воды 8, можно сохранить неизменным интенсивность счета п0, при этом изменение толщины компенсирующего слоя А/ является мерой средней плотности пароводяной смеси в зоне, просвечиваемой гамма-лучами. Объемное in ар осо держание в этой зоне может быть определено из соотношения

ных можно получить представление также и о распределении исследуемых величин по радиусу. Так, напри-мер, при движении пароводяной смеси в вертикальной трубе распределение плотности пароводяной смеси по сечению можно принять осеоимметричным и представить в виде следующего полинома с четными степенями [Л. 99]:

Система уравнений (3-1) — (3-5) верна -не только для однофазного, но и для двухфазного потока. В последнем случае зависимость плотности пароводяной смеси от энтальпии имеет более сложный вид, особенно при учете различия скоростей пара и воды. В этом последнем случае, уравнений оказывается недостаточно, так как относительная скорость пара определяется взаимодействием двух фаз, в том числе и на границе их раздела. Отсутствие соответствующих аналитических уравнений приводит к необходимости введения эмпирических зависимостей.