Плотности соединений

Интегрируя спектральный и полный коэффициенты собственного излучения по телесному углу для всевозможных направлений s в пределах 4л, получаем спектральную и полную объемные плотности собственного излучения:

и полная гсоб объемные плотности собственного излучения показывают, какое количество энергии излучения испускает элементарный объем среды по всем направлениям в единицу времени, приходящееся на единицу объема, и на основании (1-24) и (1-25) определяются по формулам:

где ?соб v и ?соб, ?пог v и ?пог — соответственно спектральные и полные поверхностные плотности собственного

где ^соб, v и ^соб. "^пог, v и 'Лпог — соответственно спектральные и полные объемные плотности собственного и поглощенного излучения; ?0 v (v, Т) и Е0 (Т) — спектральная и полная поверхностные плотности равновесного излучения, определяемые на основании (2-55) и (2-35); av T — спектральный коэффициент поглощения среды для состояния термодинамического равновесия;

Одновременно с этим следует отметить и недостатки метода светового моделирования. К ним относится прежде всего то обстоятельство, что на световой модели относительно просто можно задать светимость 'поверхности (соответствующую поверхностной плотности собственного излучения граничной поверхности исследуемой системы) и нельзя задать в явном виде объемные и поверхностные плотности результирующего излучения. Кроме того, при моделировании собственного излучения ослабляющей среды излучающие объемные зоны имитируются на модели с помощью излучения поверхности, ограничивающей моделируемую объемную зону [Л. 27,

Из перечисленных условий наиболее просто выполнить геометрическое подобие и равенство критериев Бугера и значительно сложнее добиться точного равенства оптических параметров среды и поверхности для модели и образца. Что касается четвертого условия, то в явном виде можно задать лишь распределение поверхностной плотности собственного излучения на граничной поверхности, аналогом которой на световой модели будет светимость соответствующей стенки. Задание других видов плотностей излучения сопряжено с отмеченными выше затруднениями. Аналогом ловерхностной плотности падающего излучения в исследуемой системе является локальная освещенность соответствующего места поверхности световой модели, которая измеряется с помощью тех или иных фотометрических средств.

В настоящей главе рассмотрены принципиальные и технические основы светового моделирования излучающих систем с диатермической и ослабляющей средой. Дано применение метода светового моделирования для определения коэффициентов облученности между твердыми телами и газовыми объемами произвольной формы с учетом наличия промежуточной ослабляющей среды. Предлагается также новая разновидность метода светового моделирования, позволяющая задавать в объеме среды и на граничной поверхности плотности собственного и результирующего излучения.

ливается из твердого материала подобной образцу в желаемом масштабе. Ее внутренняя 'поверхность покрывается тонким слоем эластичного материала, обладающего такими же оптическими параметрами в видимой части спектра, как и реальный образец канала по отношению к распространяющемуся в нем излучению, или окрашивается соответствующей краской. В качестве модели излучающей поверхности используется молочно-матовый экран 3, освещаемый с противоположной стороны системой миниатюрных электрических лампочек 5, снабженных рефлектором 4. Такая система позволяет достигнуть равномерной светимости экрана, что соответствует постоянной поверхностной плотности собственного излучения IB образце. Со стороны полости канала экран 3 покрывается слоем прозрачной серой (нейтральной) диффузной краски с такой же поглощательной способностью а по отношению к видимому спектру, как и излучающая поверхность образца по отношению к падающему на него излучению.

д) Задание граничных условий. Как уже упоминалось, световая модель исследуемой излучающей системы изготавливается геометрически подобной натуре с идентичными оптическими свойствами у образца и модели. Что же касается задания различных видов плотностей излучения, то они воспроизводятся в модели за счет светимости поверхности. Наиболее просто при этом моделируются граничные условия первого рода, т. е. задание поля температур, а следовательно, и поверхностной плотности собственного излучения (ЕСоб = еЕт). Аналогом величины ^соб в модели является светимость поверхности, абсолютная величина и локальное распределение которой могут при необходимости варьироваться в широких пределах за счет изменения подводимого напряжения, мощности и количества осветителей, установки светофильтров и пр. Известные трудности возникают, когда светящейся необходимо сделать 'поверхность с высокой поглощательной способностью. В этом случае слой покрытия светового экрана, моделирующий погло-щательную способность данной поверхности, должен обладать значительной оптической плотностью, вследствие чего светимость поверхности будет существенно снижена. Поэтому для повышения светимости поверхностей

Располагая полученными на модели значениями Т°(М, Р) для различных точек, можно построить соответствующие интерполяционные зависимости и, используя (П-5), рассчитывать локальные значения Е°Эф(М) для любой точки М при различных вариантах задания плотностей собственного излучения Е°СОб(Р) иа границе и в объеме. Зная плотности собственного и эффективного излучения, в случае необходимости нетрудно найти и все остальные обобщенные плотности излучения.

F°i и F°z — обобщенные поверхности, на которых соответственно задаются плотности собственного ?°C06 и результирующего ?рез излучения, причем F°i+F°2='F°. Как видно из (11-8), его решение может быть представлено аналогичной с (П-5) резольвентной формулой вида

Другие эксплуатационные требования. Требования высокой чистоты поверхности вызываются иногда особыми условиями работы деталей машин (например, лопаток турбин) или приборов и измерительных инструментов, особыми требованиями к плотности соединений, декоративной отделке, содержанию в чистоте.

Давление в сосуде должно повышаться плавно с выдержками и проверками плотности соединений и видимых деформаций при промежуточных и рабочих давлениях.

Проверка плотности соединений при промежуточном и рабочем давлениях производится при помощи гаплоидного течеискателя или обмазкой швов, сальников, арматуры и разъемных соединений мыльным раствором. При обнаружении неплотности соединений сосудов, давление плавно снизить и устранить недостатки. Принятые меры записать в ремонтный журнал (карту).

Стандартизованы крупная, нормальная и мелкая трапецеидальная и упорная резьбы, обозначаемые: Трап 52 X 8; Уп 90 х 12 (т. е. d X рр), где размеры даны в миллиметрах. Для обеспечения плотности соединений газо- и водопроводов стандартизованы также трубная и дюймовая конические резьбы (КЗ/4" и КЗ/4" Труб.), которые нарезаются на заготовках с конусностью 1:16. Такая резьба не может применяться для передачи движения, так как не образует правильной винтовой пары, но удобна для создания небольшой деформации — натяга в соединении, что и обеспечивает необходимую его непроницаемость (герметичность).

Сглаженные значения плотности соединений класса полифенилов, кг/м3 [Л. 97]

На описанной установке проведены измерения плотности соединений класса полифенилов и дифенильной смеси. Сглаженные экспериментальные значения плотности приведены в табл. 3-3. Следует отметить, что в работе 1[Л. 97] использовались достаточно чистые вещества и оценивались эффекты влияния примесей на плотность исследованных изомеров терфенила. Эффекты влияния примесей, обусловленные наличием м-терфенила и о-терфенила как компонентов в исследованных полифенилах, оценивались путем сопоставления измеренных заачений плотности с вычисленными по правилу аддитивности. Расчеты показывают, что величины поправок, характеризующие примеси, незначительны. Последнее объясняется близостью значений плотности отдельных изомеров терфенила и относительно высокой чистотой исследованных веществ. Тщательность проведения эксперимента, относительно высокая чистота изомеров, согласован-

На описанной установке проведены экспериментальные измерения плотности соединений класса полифенилов при температурах от

Сглаженные значения плотности соединений класса полифенилов, кг/мь [Л. 79]

При монтаже систем жидкой смазки, пневматики, паропроводов и водопроводов низкого давления нецелесообразно применение соединений на трубной цилиндрической резьбе (ГОСТ 6357-52), так как они не обеспечивают необходимой плотности соединений даже при применении уплотнительных материалов (пакли и сурика) вследствие имеющих место при работе металлургического оборудования вибраций. Недопустимым является выполнение трубопроводов систем густой и жидкой смазки целиком на сварке (электрической дуговой и газовой). Сварка, безусловно, должна широко применяться при монтаже трубопроводов систем смазки металлургических цехов, но ее целесообразно использовать только в комбинации с фланцевыми и резьбовыми соединениями, позволяющими производить в случае необходимости разборку трубопровода. Примером выполнения трубопроводов на сварке, не позволяющей производить их демонтаж, являются трубопроводы смазочных систем слябинга, тонколистового непрерывного стана и цеха холодной прокатки завода «Запорожсталь». Но на этих объектах чрезмерное применение сварки было вызвано большим недостатком соединительных частей. Такая вынужденная практика частично повторялась впоследствии и на других заводах. Учитывая необходимость очистки внутренней поверхности сварных швов, где это возможно, металли-

б) обширная область применения; они могут быть использованы не только для контроля линейных размеров, но и для контроля: плотности соединений и чистоты поверхности;

Контроль качества сварки заключается в проверке прочности и плотности соединений и в проверке осмотром для выявления внешних пороков сварки (непровары при дуговой сварке, выплески и прожоги при контактной электросварке и т. п.).