Параболического упрочнения

В частности, для прямоугольного сечения получаем при b = const, Jx = bh3/l2 параболическое распределение напряжений. На рис. 12.16, а показано прямоугольное поперечное сечение и даны обозначения, необходимые для определения величин, входящих в формулу (12.25). В соответствии с (1225)

водов критическая скорость различна. Режим течения жидкости определяется по величине числа R.e = wd/v. Если Re меньше критического Нвкр, то режим течения ламинарный. При движении жидкости в трубах ReKp=2- 103. Развитый турбулентный режим течения устанавливается при значениях Re>l-104. Диапазон изменения Re от 2-Ю3 до ЫО4 соответствует переходному режиму течения. Для ламинарного режима характерно параболическое распределение скоростей по сечению (рис. 3-10, а)

Для ламинарного изотермического режима характерно параболическое распределение скоростей по сечению (рис. 3-10, а)

1.Сравнение энергий деформации балки прямоугольного сечения, рассчитанной по теории Тимошенко и по теории Журавского (параболическое распределение касательных напряжений в однородной балке). Такое сопоставление дает значение К' == 0,833, которое позволяет хорошо описать статическую деформацию однородных пластин [120].

1 — равномерное распределение скоростей по сечению канала, Во=3; 2 — параболическое распределение скоростей по сечению канала, Во=3; 3 — равномерное распределение скоростей по сечению канала, Во = 80; 4 — параболическое распределение скоростей по сечению канала, Во = 80. Пунктирные кривые — решения (Л. 164, 199, 200, 390].

Предполагается, что на входе в участок, где производится нагрев жидкости, сформировалось характерное для ламинарного режима параболическое распределение скоростей' и что температура стенки постоянна или изменяется незначительно. Формула

Интегрирование уравнения движения дает обычное параболическое распределение скорости по толщине пленки. После подстановки этого распределения в уравнение энергии и интегрирования по толщине пленки получаем:

Если принять, что в=У (линейное распределение), и положить WX=2Y— Y2 (параболическое распределение), то после интегрирования получим ф = 3/8. Тогда

жидкости в прямой круглой трубе характерным является параболическое распределение скоростей:

Эта формула выражает характерное для ламинарного течения параболическое распределение скоростей по сечению трубы.

с уравнением (6-2-35), т. е. профиль температуры внутри тела не изменяется с течением времени, так как температура в любой точке тела изменяется от времени по одному и тому же -закону. Такие случаи наблюдаются в эксперименталь-' ной теплофизике, например в методе квазистационарного нагрева влажного 'тела при определении термоградиентного коэффициента и коэффициентов температуропроводности и теплопроводности влажного тела. В этом методе влажное тело нагревают с постоянной скоростью (температура окружающей среды является ли-нейной функцией времени). С некоторого момента времени температура в любой точке тела является линейной функцией времени, а для одномерных симметрич-ных задач распределение температуры описывается законом параболы [Л-6-49]. Параболическому распределению температуры соответствует параболическое распределение влагосодержания. По перепадам температуры и влагосодержа-ния определяют коэффициенты а и 6, а если известен коэффициент теплообмена, то можно -определить и коэффициент теплопроводности. Вполне естественно,

На стадии деформационного (параболического) упрочнения материала [7, 8] скорость механохимической повреждаемости материала увеличивается практически пропорционально росту интенсивности предварительной пластической деформации. Коэффициент Кст в уравнении (5.3) представляет собой тангенс угла наклона экспери-

На стадии деформационного (параболического) упрочнения конструкционной стали скорость механохимической повреждаемости материала увеличивается практически пропорционально росту интенсивности предварительной пластической деформации материала элемента аппарата. Коэффициент Кет в уравнении (6.13) представляет собой тангенс угла наклона экспериментальной зависимости

На стадии деформационного (параболического) упрочнения материала [7, 8 ] скорость механохимической повреждаемости материала уве-личиваетсяпрактически пропорционально росту интенсивности предварительной пластической деформации. Коэффициент Кст в уравнении (2.3) представляет собой тангенс угла наклона экспериментальной зависимости

Стадия ///, или стадия параболического упрочнения, наступает, когда барьеры Ломер — Коттрелла, возникшие на второй стадии упрочнения, преодолеваются путем поперечного скольжения.

ниобия [264] и молибдена [265] на рис. 3.4 и 3.5. Особенно четко выражены три стадии упрочнения у ниобия. Начальный участок типичной трехстадийной кривой упрочнения монокристалла ниобия (рис. 3.6), или нулевая стадия (0), соответствует интервалу локализованной деформации. К этой стадии относят и часто наблюдаемые в ОЦК-металлах площадку или зуб текучести. Затем следует стадия / — стадия легкого скольжения. Ход кривой здесь близок к линейному. В переходной зоне между стадиями I и II коэффициент упрочнения постепенно возрастает до некоторого постоянного значения, характерного для стадии //. Отклонение кривой т — е от линейного хода в процессе развития деформации свидетельствует о наступлении стадии /// параболического упрочнения с характерным для нее снижением скорости упрочнения.

В отличие от монокристаллов уже на ранних стадиях деформации поликристаллов границы зерен препятствуют движению дислокаций, что приводит к первичному параболическому упрочнению вместо стадии легкого скольжения. Линейные участки кривых на второй стадии упрочнения для моно- и поликристаллов, согласно [5, 252], практически параллельны, третьи стадии параболического упрочнения также во многом схожи. Причем характерное для ГЦК-монокристаллов влияние температуры и величины энергии дефекта упаковки на наличие

Уравнение (3.54) может быть использовано для обработки кривых упрочнения при условии, что средняя длина свободного пробега дислокаций L будет постоянной. Выражение (3.54) является фактически развитием одной из первых моделей деформационного упрочнения Тейлора [235], которая дает параболическую зависимость между напряжением и деформацией (3.50). При этом коэффициент параболического упрочнения /С приобретает вполне конкретный физический смысл

Рис. 3.19. Кривые нагружения сплава МЧВП (D = 100 мкм) при температурах 20 °С (1) и 400 °С (2), перестроенные в координатах S — et/e. Стрелками указаны степени деформации, на которые были продеформированы образцы для электронно-микроскопического контроля структуры на I, II и III стадиях параболического упрочнения.

Рис. 3..20. Дислокационная структура сплава МЧВП (D = 100 мкм) на разных стадиях параболического упрочнения при 20 °С:

Таким образом, электронно-микроскопическое исследование показало [330], что обнаруженный путем обработки кривых нагружения в координатах S — etf° стадийный характер кривых упрочнения обусловлен сменой дислокационных структур сплава в процессе деформации по схеме лес -^ клубки ->- ячейки. Смена структурных состояний наблюдается в узких интервалах деформаций (ег — е2) и приводит к изменению величины коэффициента параболического упрочнения К.

Рис. 3.21. Дислокационная структура сплава МЧВП (D = 100 мкм) на разных стадиях параболического упрочнения при 400 °С: .

Рекомендуем ознакомиться:

Пьезометрическая плоскость

Плавления испарения

Плавления материалов

Плавления соответственно

Плавление испарение

Плавность включения

Плазменной обработки

Пленкообразующие ингибированные

Параметры настройки

Пленочным охлаждением

Пленочного охлаждения

Площадках перпендикулярных

Меню:

Главная страница Термины