Параметры приведены

При определении категории трубопровода за рабочие параметры принимают их номинальные значения (в паропроводах за котлом, в трубопроводах питательной воды за деаэратором) или максимальные (за соответствующим оборудованием).

Параметры системы, находящейся в состоянии термодинамического равновесия, связаны между собой, причем число независимых параметров состояния системы всегда равно числу ее термодинамических степеней свободы. Например, состояние термодинамической системы, в которой могут изменяться температура и объем (термодеформационная система), всегда определено, если заданы только два параметра. При этом остальные параметры принимают вполне определенные значения. Таким образом, при рассматриваемых условиях связь между параметрами можно представить в виде

При определении категории трубопровода за рабочие параметры принимают их номинальные значения (в паропроводах за котлом, в трубопроводах питательной воды за деаэратором) или максимальные (за соответстиующим оборудованием).

В результате выполнения процедуры PR001 ее выходные параметры принимают следующие значения: L1 —длина стержневого элемента с порядковым номером ij; (Cl, C2) (N, N) — массивы чисел, элементы которых содержат элементы матриц \С\'}, {С}'} соответственно; (СЗ, С4) (N, N) — массивы чисел, элементы которых содержат элементы матриц [C\'Y, [С/'Р соответственно.

В результате выполнения процедуры PR002 ее выходные параметры принимают следующие значения: В (3, N, N) — массив чисел, подмассивы В (1, *, *), В (2, *, *) и В (3, *, *) которого содержат последовательно элементы подматриц [В\{], [В{'2], [В12{] матрицы реакций [В1'] для ij-ro стержневого элемента; (Ql, Q2) (N, NQL) — массивы чисел, подмассивы Q1 (*, К) и Q2 (*, К.) содержат соответственно компоненты подвекторов

В результате выполнения процедуры PR004 ее выходные параметры принимают следующие значения: R (2*N, 2*N) — массив чисел, элементы которого содержат элементы матрицы реакций Ш''] для г'/-го стержневого элемента; Q (2*N, NQL)—массив чисел, столбцы Q (*, К) которого содержат компоненты векторов Qljk для k-ro загружения г/-го стержневого элемента.

В результате выполнения процедуры MTRB2 ее выходные параметры принимают следующие значения: D (3,3)—массив чисел, содержащий элементы матрицы упругости [D ]; В (3,6) — массив чисел, содержащий элементы матрицы деформаций [В ]; S — площадь рассматриваемого треугольного элемента.

В результате выполнения процедуры MTR32 ее выходные параметры принимают следующие значения; R (6,6) — массив чисел, содержащий элементы матрицы реакций [#1; Q (6, NQL) —

В результате выполнения процедуры MTRB3 ее выходные параметры принимают следующие значения: D (3,3) —массив чисел, содержащий элементы матрицы упругости [D]; В (3,9) — массив чисел, содержащий элементы матрицы деформаций [В ] для заданных значений однородных координат Ьг, L2, L3; Ql (9) —

В результате выполнения процедуры MTR33 ее выходные параметры принимают следующие значения: R (9,9) —массив чисел, содержащий элементы матрицы реакций [??]для треугольного элемента, работающего на изгиб; Q (9, NQL) —массив чисел, в k-м столбце которого содержатся компоненты вектора

В результате выполнения процедуры MTR42 ее выходные параметры принимают следующие значения: R (8,8) —массив чисел, содержащий элементы матрицы реакций для прямоугольного элемента, работающего в своей плоскости; Q (8, NQL) —массив чисел, в k-m столбце которого содержатся компоненты вектора

Хороший контакт витков ч с р-в я к а с пбьями ч е р в я ч н о г о к о л ее а подучают, если точно выдержаны межосевое расстояние п угол между осями червяка и колеса, обеспечиваемые точностью изготовления, а также если точно совмещена средняя плоскость .зубчатого воина червячного колеса с осью червяка. Нормы точности на перечисленные выше параметры приведены в СТ СЭМ 311 76. Фактическое смешение средней плоскости зубчатого венца червячного колоса относительно осп червяка .значительно превосходит допускаемую величину. Поугомч точности относительного положения червячного колоса достигают регулированием осевого положения колоса при сборке. На рис. 6.21,«—и показаны возможные случаи относительного расположения оси червяка и

получают, если точно выдержаны межосевое расстояние и угол между осями червяка и колеса, обеспечиваемые точностью изготовления, а также если точно совмещена средняя плоскость зубчатого венца червячного колеса с осью червяка. Нормы точности на перечисленные выше параметры приведены в ГОСТ 3675—81. Фактическое смещение средней плоскости зубчатого венца червячного колеса относительно оси червяка значительно превосходит допускаемую величину. Поэтому необходимую точность относительного положения червячного колеса

Схемы основных типов планетарных передач с цилиндрическими колесами и их параметры приведены в табл. 20.1.

Хороший контакт витков червяка с зубьями червячного колеса получают, если точно выдержаны межосевое расстояние и угол между осями червяка и колеса, обеспечиваемые точностью изготовления, а также если точно совмещена средняя плоскость зубчатого венца червячного колеса с осью червяка. Нормы точности на перечисленные выше параметры приведены в СТ СЭВ 311—76. Фактическое смещение средней плоскости зубчатого венца червячного колеса относительно оси червяка значительно превосходит допускаемую величину. Поэтому точности относительного положения червячного колеса достигают регулированием осевого положения колеса при сборке. На рис. 6.21, о—в показаны возможные случаи относительного расположения оси червяка и

Экспериментальное исследование турбулентных характеристик выполнено при изотермическом течении воздуха в непроницаемой трубе диаметром 80 мм и длиной 150 калибров [ 58, 72 ]. Начальная закрутка осуществлялась аксиально-лопаточными завихрителями с центральным телом. Их основные параметры приведены в табл. 1.1. Число Рейнольдса изменялось от 5° 104 до 1,5° 10 .

Все силовые и инерционные параметры приведены к скорости вращения двигателя.

Более совершенны низкочастотные возбудители, основанные на обратимых (насос—гидромотор) гидроагрегатах. Использование управляющих функций обратимого гидроагрегата позволяет существенно улучшить энергетические показатели возбудителя. Периодическим переводом агрегата из насосного режима работы в двигательный посредством его управляющей системы исключается необходимость в реверсе, распределении и регулировании основного потока, благодаря чему удается исключить дросселирование, а следовательно, и большие потери. Частотные возможности таких агрегатов определяются быстродействием их управляющих систем и обычно находятся в пределах 2—3 Гц. В табл 12 приведены параметры агрегатов типа SBE/WE фирмы Losenchausen (ФРГ) для возбуждения знакопостоянного пульсирующего режима по однопоточ-ной схеме и знакопеременного режима по двухпоточной схеме поочередного загружения. Агрегаты с дифференциальным принципом знакопеременного возбуждения при динамическом давлении 20 МПа разработаны фирмой MAN (ФРГ). Их параметры приведены в табл. 13. Замена поцикловой автоматики реверса гидроагрегата на следящую позволила существенно усовершенствовать управление характером цикла, а использование безынерционных каналов управления (рис. 29) — раздвинуть частотный диапазон в область высоких частот.

Схема пульсатора фирмы MFL показана на рис. 31, б, их технические параметры приведены в табл. 16. Пульсатор снабжен двухколенчатым валом и кривошипно-коромысловым приводом на два синхронных поршня, движущихся в двух гидравлически объединенных цилиндрах. Привод смонтирован на общем блоке, который может поворачиваться сервомеханизмом относительно корпуса пульсатора, где неподвижно установлены цилиндры. При повороте блока привода точка контакта плунжера пульсатора перемещается по коромыслу. Тем самым меняется амплитуда возбужденного переменного потока. Пульсатор фирмы MFL однопоточный. Потоки обоих цилиндров объединяются в общем канале. Применение двух цилиндров позволяет динамически уравновесить систему привода.

Примечание. Значения параметров Ra и Kz, указанные в скобках, в ГОСТ 2789—73 отсутствуют. В данной таблице эти параметры приведены для сопоставимости о ГОСТ 2789 — 59( базовая длина 1 на них не распространяется.

Габаритные соотношения и размеры шахтно-цепной топки показаны на фиг. 24 и 25, расчётные параметры приведены в табл. 2.

Первичный теплоноситель сначала поступает в пароперегреватель, затем в испаритель и экономайзер. Испаритель представляет собой цилиндр из котельной стали. В нижнем днище кожуха установлены два коллектора, к которым приварены 36 параллельных змеевиков из труб размером 21x2 мм с поверхностью нагрева 36 ж2. Средний тепловой поток в испарителе достигает 75 000 ккал/м* час. К одному из коллекторов по трубе диаметром 108 мм подводится первичный теплоноситель, а от второго коллектора по такой же трубе отводится. На рис. 56 показан испаритель парогенераторной установки, его рабочие параметры приведены в табл. 2.