Появляется опасность

В отличив от плановых осмотров и ремонтов химических аппаратов, трубопроводов и сооружений в аварийных ситуациях, которые могут возникать в действующих производствах, иногда появляется необходимость срочного ремонта какого-либо аппарата или трубопровода. Цель такого ремонта -поддержать данный аппарат в работоспособном состоянии до ояихайшвго планового ремонта. Как правило, в таких случаях часто не удается тщательно подготовить защищаемые поверхности, поэтому при очередном ремонте дефектное место необходимо, независимо от его состояния, отремонтировать с учетом всех требований.

Ввиду того что различные точки тела могут двигаться неодинаково (например, при вращательном движении), появляется необходимость некоторые положения и выводы применять только к отдельным материальным точкам, а не ко всему телу, являющемуся неизменяемой системой материальных точек. В силу этого динамику разделяют на две ч'асти: динамику материальной точки и динамику материальной системы.

Ввиду того что различные точки тела могут двигаться неодинаково (например, при вращательном движении), появляется необходимость некоторые положения и выводы применять только к отдельным материальным точкам, а не ко всему телу, являющемуся неизменяемой системой материальных точек. В силу этого динамику разделяют на две части: 1) динамика материальной точки и 2) динамика материальной системы.

В ряде случаев появляется необходимость измерять твердость небольших по размеру структурных составляющих сварного шва. Для этих целей применяют метод измерения микротвердости (ГОСТ 9450-60), которая определяется вдавливанием четырехгранной алмазной пирамидки, как и по Виккерсу, но при очень малых нагрузках (от 0,05 до 5 Н), Число микротвердости обозначается символом Не указанием в индексе величины нагрузки в граммах.

Конструкция соединения свободно стоящей трубы с фундаментом должна исключглъ возможность дополнительного отклонения трубы от вертикали под воздействием ветровой нагрузки, т.к. увеличение амплитуды колебаний снижает надежность эксплуатации. Трубы на фундаменте закрепляются анкерными болтами, геометрия расположения которых должна быть обеспечена в натуре с минимальными допусками. Расстояние между анкерными болтами по дуге окружности должно приниматься ориентировочно в интервале от 15° до 30° в зависимости от диаметра трубы в основании и района строительства. Возможны различные типы соединений, диктуемые в основном диаметром трубы на нулевой отметке и величиной отрывающего усилия (рис. 18.4). Наиболее распространенным типом соединения является симметричное относительно стенки расположение анкерных болтов, закрепляемых на опорной плите (рис.18.4а,б). Для опорной плиты во избежание возможного расслоения металла рекомендуется использовать листовую сталь толщиной до 40 мм. В большинстве случаев появляется необходимость приварки коротких вертикальных ребер, располагаемых вблизи анкерных болтов. Такой тип соединения (рис. 18.5) применяется в случае отсутствия агрессивной среды и для диаметров труб, позволяющих организовать в нижней части вход внутрь для периодического осмотра анкерных болтов.

— появляется необходимость введения дополнительного вала в коробку отбора мощности;

Появляется необходимость найти способ составления условии прочности при сложном напряженном состоянии, пользуясь величинами опасных напряжений, полученными из опытов для простого напряженного состояния, например для растяжения, Эта задача может быть решена лишь на основании некоторых предположений (гипотез) о том, какой фактор вызывает появление опасного состояния.

Контактными называют напряжения в зоне (зонах) контакта деталей машин. На практике часто появляется необходимость определения напряжений и деформаций в этих зонах как при расчете на контактную прочность (зубчатые и фрикционные передачи), так и для оценки предела выносливости (резьбовые и прессовые соединения и др.).

В жидких металлах температурное иоле но поперечному селению турбулентного потока имсог профиль, характерный для течения неметаллических жидкостей при ламинарном ре/кпме а труОах. Поскольку в жидких металлах Рг<;1, то они характеризуются большой толщиной теплового погранично 'о слоя и малой длиной начального участка тепловой стабилизации по сравнению с длиной начального участка 'гидродинамической стабилизации. Малая длина участка тепловой стабилизации означает, что в жидких металлах наблюдаются значительные аксиальные температурные градиенты, которые могут иметь порядок величин, одинаковый с радиальными температурными градиентами, что в неметаллических жидкостях не имело места. Поэтому появляется необходимость учета переноса тепла за счет продольной молекулярной теплопроводности в жидких металлах.

В ряде случаев появляется необходимость измерять твердость небольших по размеру структурных составляющих сварного шва. Для этих целей применяют метод измерения микротвердости (ГОСТ 9450-60), которая определяется вдавливанием четырехгранной алмазной пирамидки, как и по Виккерсу, но при очень малых нагрузках (от 0,05 до 5 Н). Число микротвердости обозначается символом Не указанием в индексе величины нагрузки в граммах.

Значения qc и tc берутся для элемента поверхности dF. Выбор же расчетной температуры ?ж законом Ньютона — Рихмана не предопределен. В общем случае конвективного теплообмена температура жидкости переменна в рассматриваемом пространстве. Появляется необходимость в договоренности о том, какое значение температуры жидкости выбирается за расчетное, т. е. вводимое в закон Ньютона — Рихмана.

Температура перегретого пара должна поддерживаться постоянной всегда, независимо от режима работы и нагрузки котлоагрегата, поскольку при ее понижении повышается влажность пара в последних ступенях турбины, а при повышении температуры сверх расчетной появляется опасность чрезмерных термических деформаций и снижения прочности отдельных элементов турбины. Поддерживают температуру пара на постоянном уровне с помощью регулирующих устройств — пароохладителей. Наиболее широко распространены пароохладители

Во время выщелачивания ванна насыщается силикатами и карбонатами калия. В свежей ванне растворение керамики продолжается в течение 1 ч, но после насыщения до 50% силикатом калия растворение происходит в течение 2 ч. Скорость выщелачивания зависит прежде всего от количества свободного едкого кали, количество которого необходимо пополнять. При концентрации более 60% КОН условия работы становятся нетехнологичными: резко сокращается время выщелачивания, появляется опасность (при понижении температуры) выпадения щелочи из пересыщенного раствора. Работа с высококонцентрированной щелочью вызывает опасность травматизма работающих, так как из ванны вылетают брызги щелочи.

а). Однако при чрезмерном уменьшении этого расстояния появляется опасность соприкосновения стрелки с циферблатом, что недопустимо. Для уменьшения погрешностей от параллакса в переносных приборах часто используются зеркала, установленные за циферблатом, имеющим кольцевое окошко (рис. 4.106, а), или применяются стрелки с двумя ножами, лежащими в одной плоскости (рис. 4.106, б). В этих случаях при отсчете необходимо совмещать указатель с его изображением в зеркале или оба его ножа.

Когда, например, энергия деформации расходуется в виде кинетической энергии, появляется опасность возникновения быстрого разрушения. Если же энергия деформации расходуется в виде работы пластического деформирования области у вершины трещины, то в таком случае процесс развития трещины будет замедляться, т. е. необходимо затратить энергию для прохождения трещины через связующее волокно.

Таким образом, расчеты показывают, что уменьшением демпфирования мы уходим от системной низкочастотной неустойчивости. Однако, как было сказано выше, появляется опасность появления высокочастотной неустойчивости отдельного элемента системы (золотника) Щ.

Трехкулачковый патрон не позволяет осуществить автоматизацию цикла крепления детали, кроме того, точность его вследствие износа спирали невелика. При использовании трехкулачковых патронов появляется опасность деформации закрепляемых деталей. Эти недостатки проявляются в значительно меньшей степени при использовании цанговых и мембранных патронов, применение которых целесообразно в условиях массового производства. Указанные типы патронов при их правильной отладке обеспечивают достаточно стабильное базирование деталей на станке.

Однако при сварке в воздухе нержавеющей стали равномерность формирования шва ухудшается и, кроме того, появляется опасность

Увеличение сечения / (0) канавок-«усов» 5 позволяет уменьшить время торможения ?т планшайбы примерно на 50% (рис. 5), однако при этом появляется опасность возникновения недопустимого по величине давления в полости реверса. Так, на рис. 6 (кривая 5) для типоразмера УН-2058 при /п = 30 кГм-с2, / (0) = = 12,6 мм2 и z0 = 3,0 мм получаем Pimax = 42 кГ/см2 и ?т = = 0,5—0,6 с, а для этого же типоразмера при /п = 90 кГм-с2 в ряде экспериментов Р2шах^> 100 кГ/см2, что превышает допустимую по паспорту величину. Поэтому следует отдать предпочтение тормозным золотникам с / (0) = 8,1 мм2, особенно при z0 = 2,4 мм (кривые 2 и 4 на рис. 6), а для оценки качества изготовления поворотного стола и его надежности необходимо проводить испытания с максимально нагруженной планшайбой.

уменьшаются и муфта более свободно выходит из включённого состояния. С другой стороны, при больших а существует опасность проскальзывания роликов по внешнему кольцу в рабочем состоянии муфты. Если угол о слишком мал, то появляется опасность заклинивания роликов и затрудняется выключение муфты, а также возникает опасность раздавливания роликов и порчи колец. По экспериментальным данным [4] предельный угол а=14 ч- 17° (при твёрдости колец Ядс=62-И>3), но практически его выполняют равным около 4°.

У ручных нешлифованных метчиков заты-лование производится только на режущей части, калибрующая же часть оставляется' без затылования, так как иначе: 1) уменьшается опорная поверхность; 2) при последующих заточках метчик скоро теряет свой размер по диаметру; 3) появляется опасность защемления стружки между затылованной поверхностью и нарезанной резьбой, срыва и даже поломки её при обратном вращении метчика. Гаечные нешлифованные метчики обязательно должны быть затылованы по калибрующей части, так как при нарезании гаек метчик после нарезания не вывёртывается и поэтому исключается повреждение резьбы затылованной поверхностью.

В результате газового хромосилицирования с применением хлора диффузионный слой на^ сыщается главным образом кремнием. При хро-мосилицировании с применением Н8 -\- НС1 диффузионный слой насыщается одновременно кремнием и хромом, но при этом способе появляется опасность взрыва газовой смеси вследствие высокого содержания в ней водорода. Поэтому наибольший интерес представляет хромосилицирование с применением НС1, при котором нет указанных недостатков.