Появлением значительных

Коррозионный потенциал смещается в область положительных значений, и скорость растворения сплава уменьшается. Однако в дальнейшем селективное растворение осложняется появлением дополнительных явлений (вторичное осаждение из раствора меди, диффузионные ограничения по растворению более активного металла цинка, атомы которого по мере обеднения приповерхностных слоев диффундируют из глубины сплава).

Если при термической обработке измельчаются частицы цементита, то вокруг них кристаллическая решетка искажается. Возникающее при этом упрочнение материала объясняют появлением дополнительных препятствий мереметдению дислокаций. Чем больше углерода в стали, тем больше 'ее твердость. Однако прочность стали с увеличением углерода возрастает лишь до 0,8% С. При (большем содержании углерода по границам бывшего зерна аустенита выделяется так называемый вторичный 'цементит, образующий при содержании в стали углерода более 1,2—1,3% сплошной каркас. Будучи хрупким, юн быстрее разрушается при растяжении.

Физический смысл членов с множителями Лагранжа связан с появлением дополнительных реакций идеальных связей, которые в данном случае полностью не исключаются из уравнений Лагранжа из-за превышения числа координат Я + п над числом степеней свободы Я.

В точках G и L со стороны полумуфт на диск действует сила Х2, препятствующая его радиальному перемещению в этих точках, и момент Х3, ограничивающий угловую деформацию диска. Силы Х2 в целом на диске уравновешиваются, уравновешивание же момента Х3 связано с появлением дополнительных окружных усилий:

Момент затупления круга и нарушения правильности формы и расположения его рабочей поверхности определяется следующими внешними признаками: 1) ухудшением чистоты и уменьшением точности размеров обрабатываемой поверхности; 2) появлением прижогов (если это не является следствием чрезмерно высокого режима шлифования); 3) уменьшением интенсивности снятия припуска на обработку; 4) появлением дополнительных шумов, связанных с вибрацией обрабатываемой детали или частей станка (при исправном состоянии станка и надлежащем креплении детали). Несвоевременность правки удорожает стоимость шлифования, приводит к браку обрабатываемой детали и потере производительности. Необходимость частой правки является признаком несоответствия характеристики круга условиям его работы.

Влияние зазоров в подшипниках. При исследовании балансировочной машины с двумя неподвижными опорами было установлено [1], что динамическая составляющая неуравновешенности вызывает горизонтальные угловые повороты оси ротора в зазорах подшипников и создает (при гироскопическом эффекте) дополнительную динамическую пару сил, действующую в вертикальном направлении. В то же время статическая составляющая неуравновешенности (при условии силовой симметрии) вызывает параллельное перемещение оси ротора, которое не связано с гироскопическим эффектом и появлением дополнительных динамических давлений. Изменение соотношения динамических давлений в вертикальном направлении от статической и динамической составляющих неуравновешенности, зависящее от зазоров в подшипниках, приводит к нарушению настройки балансировочной машины при 258

Пусть по краю круглой пластины предстоит закрепить равномерно по окружности S дискретных одинаковых масс. В этом случае спектр диска удобно представить как спектр системы с порядком симметрии S. При закреплении масс равномерно-дискретный гармонический закон окружного распределения амплитуд нарушаться не должен, однако моногармоничность непрерывного окружного распределения амплитуд, свойственная формам осесим-метричной системы, исказится появлением дополнительных гармоник. Эти гармоники имеют номера, определяемые из соотношения (1.30), ибо в противном случае равномерно-дискретный закон распределения амплитуд будет нарушен. Относительная величина дополнительных гармоник может зависеть от ряда факторов, но с уменьшением величины масс она убывает, обращаясь в ноль при обращении масс в ноль.

Резонансная диаграмма рабочего колеса, отклоняющегося от строгой симметрии. Реальные рабочие колеса всегда отклоняются от строгой поворотной симметрии. Такое отклонение сопровождается расслоением спектра собственных частот и искажением собственных форм, свойственных системам со строгой поворотной симметрией. При этом равномерно-дискретный гармонический закон окружного распределения амплитуд нарушается появлением дополнительных искажающих гармоник (см. гл. 7).

Выражения (7Л4) и (7.15) отличаются от соответствующих (7.12) и (7.13), во-яервых, появлением дополнительных слагаемых, в явном виде определяющих влияние отключения подогревателя х — 1, во-вторых, несколько различными значениями б/к, так как большее количество лара пойдет в конденсатор; различными будут и значения 6isx-i и б4ж-2, определяемые по (7.7), где вместо п — 1 должны быть соответственно индексы х — 1 и х — 2.

В турбинах с очень длинными последними лопатками значительное повышение давления в конденсаторе, особенно при очень малых объемных пропусках пара, чревато появлением дополнительных вибрационных напряжений в этих лопатках. Поэтому длительная работа при значительном ухудшении вакуума в таких турбинах не разрешается. Обычно каждая инструкция по обслуживанию предусматривает значение предельно высокого конечного давления, выше которого эксплуатация турбины при номинальной нагрузке не допускается. Для конденсационных турбин это давление находится на уровне 12 кПа, которому соответствует температура насыщения пара около 50 °С.

Сварные узлы высокотемпературных установок из ферритных и ферритоаустенитных сталей подвергаются опасности хрупких разрушений во время гидравлических испытаний и монтажа в тех случаях, когда создаются условия прохождения высокотемпературного охрупчивания. Эти условия могут возникнуть в процессе медленного охлаждения изделия после нагрева при термической обработке или эксплуатации в интервале температур 350—650° С. В связи с этим при термической обработке указанных изделий часто прибегают к их ускоренному охлаждению для более быстрого прохождения температурного интервала охрупчивания, мирясь с появлением дополнительных остаточных напряжений,

Для повышения компактности машин или механизмов и их удешевления не следует чрезмерно завышать расчетный срок службы подшипников. При этом необходимо иметь в виду, что 90%-й ресурс подшипника на практике выше номинальной (расчетной) долговечности. Кроме того, следует учитывать, что более тяжелые подшипники имеют пониженную быстроходность, что обусловлено появлением значительных внутренних инерционных сил в самом подшипнике.

и скорость охлаждения при температуре критической точки А3 должна быть мала. Размер зерна влияет на коэрцитивную силу (рис. 91), что связано с появлением значительных внутренних напряжений по м:ере уменьшения размера зерна. Быстрая скорость охлаждения при температуре критической точки А3 приводит к фазовому наклепу, который сопровождается резким повышением коэрцитивной силы.

В начальный период времени скорость окисления максимальна и затем уменьшается во времени. Если 1 < п < 2, то окисление определяется скоростью диффузии частиц и скоростью окисления металла кислородом (область смешанной кинетики). Предполагается, что при выполнении указанного условия процесс окисления сопровождается постоянным разрушением оксидной пленки, так как VQ ^> УМ- При п > 2 происходит изменение параметров диффузии через пленку, связанное с появлением значительных напряжений или структурными изменениями пленки. При п = 2 скорость процесса окисления определяется скоростью диффузии частиц через пленку. Параболическая зависимость окисления широко встречается в практике при достаточно высоких температурах для большего ряда окислителей и металлических материалов, что позволяет применить параметрический метод для оценки скорости коррозии и прогнозирования коррозионных разрушений при наличии сравнительно небольшого количества экспериментальных данных [13]. Этот вопрос рассмотрен в главе 3.

этого параметра можно установить момент потери несущей способности конструктивным элементом в связи с появлением значительных пластических деформаций в характерном сечении детали.

Процесс закалки состоит в нагреве отливки выше критической температуры до 850—900° С и выдержке, как при нормализации, но с охлаждением в воде или масле. Закалка серого чугуна приводит к резкому понижению прочности в связи с появлением значительных внутренних напряжений.

Гибкими называют пластинки, прогиб которых больше '/4. но менее 5 толщин; деформация при закрепленных краях связана с появлением значительных напряжений в срединной поверхности.

Гибкими называют пластинки, прогиб которых больше 1/5, но менее пяти толщин; деформация при закрепленных краях связана с появлением значительных напряжений в срединной поверхности.

Микронапряжения являются следствием различия физических свойств компонентов поликристаллического тела, стесненных условий деформирования отдельных зерен, а также анизотропии их свойств. Особенно значительны микронапряжения при фазовых превращениях (кристаллизация и распад твердого раствора), так как при этом увеличение или уменьшение объема отдельных зерен сопровождается появлением значительных межзеренных напряжений. Вследствие различия коэффициентов линейного расширения компонентов сплава при его нагреве также возникают значительные микронапряжения.

этого параметра можно установить момент потери несущей способности конструктивным элементом в связи с появлением значительных пластических деформаций в характерном сечении детали.

выше 20 — 25 °С. Затрудненность распада последних порций аустенита связывают с появлением значительных сжимающих напряжений, возникающих вследствие увеличения объема при переходе решетки ГЦК в ОЦК. На температуры Мн и Мк помимо содержания углерода существенно влияют растворенные в аустените легирующие элементы. Подавляющее большинство легирующих элементов понижают температуры Мн и Мк, поэтому в закаленных легированных сталях даже при небольшом содержании углерода после охлаждения до 20 — 25 °С может сохраниться значительное количество остаточного аустенита.

тонкие гибкие пластины, отличающиеся тем, что их изгиб сопровождается появлением значительных растягивающих или сжимающих (цепных) напряжений в ее срединной плоскости;

На рис. VIII.3 показан характер изменения угловой скорости обычной муфты при разгоне машины (кривая /), а также характер изменения угловой скорости ведомой полумуфты центробежных муфт; колодочной нормально-разомкнутой (кривая 2): колодочной без отжимных пружин (кривая 3); муфты с дробью (кривая 4). Наибольшее время разгона машины и плавное сцепление обеспечивает муфта с дробью, меньшее— обычная муфта. Сокращение времени разгона связано с появлением значительных нагрузок при пуске машин с большими инерционными массами.