Подшипника генератора

Для воображаемого подшипника бесконечной длины подъемную силу FR можно вычислить теоретически. Для реального подшипника нужно вводить поправку, учитывающую влияние торцового истечения, вследствие которого р уменьшается по мере приближения к торцам (рис. 13.10, б). Эта поправка зависит от отношения lid, В конечном итоге может быть получена формула для определения подъемной силы

Эти соотношения приводят к следующим приближённым формулам трения для подшипника бесконечной длины:

с — коэффициент, учитывающий снижение давления в среднем сечении подшпиника из-за конечной длины его. В среднем сечении (2 = 0) р = сА ?, т. е. ординаты кривой давления подшипника конечной длины получаются умножением ординат кривой давления подшипника бесконечной длины на

Результаты, полученные для подшипника бесконечной длины, с некоторым приближением могут быть использованы для подшипника конечной длины, если воспользоваться одним из методов сведения задачи для подшипника конечной длины к задаче о подшипнике бесконечной длины. С этой целью воспользуемся результатами работы [1], где вводится функция распределения давления подлине подшипника. Для симметрично нагруженного подшипника закон распределения давления задается в виде

В случае подшипника бесконечной длины (? -*• со)

В этом случае величины давлений внутри масляного слоя подшипника бесконечной длины выразятся

Удельная несущая способность масляного слоя, равная среднему удельному давлению, отнесенному к единице площади проекции, опорной поверхности подшипника бесконечной длины, определится

Р<мр и fiospq — то же> что предыдущее, но для бесконечно длинного подшипника. PS и Pi? — характеристики коэффициента трения короткого подшипника, относящиеся к сопротивлению, создаваемому наличием вязкой жидкости, по всей дуге (нагруженной и ненагруженной частей) слоя, первая без учета, а вторая с учетом зависимости вязкости от давления; отвлеченные величины. Pos и Posg — т° же> что и предыдущее, но для подшипника бесконечной длины.

первый для случая отсутствия, а второй при наличии зависимости вязкости от давления. "9 о и 4oq — то же, что и предыдущее, но для подшипника бесконечной длины.

•Fass и Fassq — . то же, что и предыдущее, но для подшипника бесконечной длины. Psp и Fspq — средние силы трения на единице длины короткого подшипника, возникающие в нагруженной части слоя от наличия в ней вязкой жидкости и определенные: первая при отсутствии, а вторая при наличии зависимости вязкости смазки от давления (кг/см).

Fosp и Faspq — то же, что и предыдущее, но для подшипника бесконечной длины. fp и Ppq — • средние силы трения на единице длины короткого подшипника, возникающие в нагруженной части слоя от наличия в ней повышенных давлений и определенные: первая при отсутствии, а вторая при наличии зависимости вязкости смазки от давления (кг/см).

табл. 8.3). При горизонтальном расположении оси редуктора уровень масла должен доходить до центра нижних шариков гибкого подшипника генератора.

Максимальная частота вращения генератора волн с шарикоподшипником 3500 мин"1 для диаметров гибких колес 50,8...203 мм и 1750 мин"'1 для диаметров 254...407 мм. Частота вращения ограничивается температурой нагрева и работоспособностью подшипника генератора волн.

Анализ причин выхода из строя волновых передач показывает, что при передаточных отношениях и> 100...120 несущая способность обычно ограничивается стойкостью подшипника генератора волн; при и^ 100— прочностью гибкого элемента, причем уровень напряжений определяется в первую очередь величиной радиального упругого перемещения ау0 и в меньшей степени вращающим моментом.

где dn — внутренний диаметр подшипника генератора; w — радиальные перемещения гибкого кольца подшипника, которые подсчитывают в интервале O^cp^jp;

Основными критериями работоспособности волновых передач являются прочность гибкого колеса и прочность гибкого подшипника генератора. Разрушение гибкого колеса и гибкого подшипника происходит, как правило, в результате усталости материала или при перегрузках.

/ — опора под масляный бак; 2 — опора под паровую коробку; 3 — ось турбогенератора; 4 — ось переднего подшипника ц. в. д.; .5 — ось среднего подшипника; 6 — ось передних рам ц. н. д.; 7 — ось задней рамы ц. н. д.; 8 — ось заднего подшипника генератора; 9 — ось воздухоохладителя генератора; 10 — ось возбудителя; // — ось конденсатора; /2 — ось генератор?.

Фиг. 83. Турбина НЗЛ мощностью 12 000 кет для привода доменной воздуходувки производительностью 4100 м3 мин: 1—паровая коробка; 2 и 3—верхняя и нижняя сопловые коробки; 4 — нижняя парораспределительная коробка; 5— перепускные трубы; 6-масляный насос; 7 —червяк; 8 и У - подшипники червяка; 10—соединительная муфта; 11 — место для подшипника генератора; 12—кулачковая муфта.

Междурамное крепление над задней тележкой представляет собой довольно сложную стальную отливку 6 с шаровой опорой 7. Это крепление служит опорой для возбудителя и заднего подшипника генератора. Опорой для переднего подшипника генератора служит стальная балка 8, которая является одновременно междурамным креплением. К задним концам рамы прикреплён буферный брус 10 и литой стальной ящик для упряжного прибора.

б) Блуждающие токи в подшипниках. Борьба с этими токами осуществляется поддержанием в иепразности электрической изоляция станины заднего подшипника генератора от фундаментной плиты и маслопроводов от корпуса. Ток в подшипниках вызывает ускоренное окисление масла.

Червячные шестерни должны устанавливаться так, чтобы ось червяка находилась строго в средней плоскости шестерни. Во избежание разъедания шестерен подшипниковыми токами следует обеспечить надежную изоляцию заднего подшипника генератора от фундаментной плиты, а также стыков корпуса подшипника с масляными трубами (изолирующие втулки).

Величину смещения цилиндра под влиянием вакуума определяют опытным путем. Измерения .производят три помощи индикатора, неподвижно устанавливаемого на корпус подшипника генератора или на полумуфту его ротора. Ножку индикатора упирают в цилиндр турбины. Создавая разрежение в цилиндре, фиксируют величину смещения. При этом очевидно, что нет необходимости снижать давление в цилиндре до рабочей величины. Предполагая, что деформации цилиндра упругие, можно определить смещение оси цилиндра при номинальном разрежении, которое будет пропорционально отношению