Поддерживался постоянным

При построении кривых скольжения начальное натяжение поддерживалось постоянным (2S0 = полезной нагрузки менялась. Рост

Поле измерительной катушки поддерживалось постоянным. Образцы имели цилиндрическую форму диаметром 12 мм и длиной 100 мм, отжигались в вакууме и перед измерением тщательно размагничивались. Измерения осуществлялись на установке, состоящей из моста переменного тока Максвелла, генератора ГЗ-34, селективного вольтметра В6-2 и миллиамперметра. Погрешность измерения составляла 0,7%.

Опыты проводились при сухом трении скольжения в воздушной среде на универсальной машине КЕ-4. Нормальное давление на образец во время испытания поддерживалось постоянным (20 кг/см2), а скорость скольжения изменялась (от 0,04 до 5 м/сек).

В процессе опытов давление поддерживалось постоянным (погрешность не превышала 0,07 МПа), погрешность определения температуры воды на входе в сборку составляла ~1°С. Относительные среднеквадратичные погрешности измерения расхода теплоносителя и электрической мощности равнялись 1,1 и 0,9% соответственно. Исследования были проведены при давлениях 7,35 и 9,8 МПа, массовых скоростях потока 600-2000 кг/(м2-с) и тепловых потоках 0,3-1,6 МВт/м с подачей на вход сборки воды, недогретой до температуры насыщения. Подача на вход сборки воды, недогретой до температуры насыщения, осуществлялась 150

При длительной эксплуатации хромомарганцевых сталей в условиях высоких температур происходят структурные и фазовые превращения, в которых существенную роль играет углерод. Поэтому его влияние необходимо принимать во внимание при разработке химсостава новых сталей. В настоящей работе обсуждены результаты исследования структуры и фазового состава трех групп сталей с концентрацией углерода 0,06; 0,38 и 0,6%. Содержание хрома изменялось от 1 до 22%, а содержание марганца поддерживалось постоянным. Химический состав сталей приведен в табл. 3.3. Технология выплавки, термообработка и методы изучения микроструктуры описаны в параграфе 3.6. По результатам исследования построены политермические и изотермический разрезы, представленные на рис. 3.9.

Эксперименты проводились при нагрузке котла Дк = = 250-1-270 т пара в час и работе одной мельницы. Тонина помола угольной пыли регулировалась путем поворота створок сепаратора. Количество воздуха, подаваемого в сепаратор, поддерживалось постоянным. Отбор проб угольной пыли во время экспериментов производился из пылепитателей. Пробы летучей золы отбирались пылезаборной трубкой ВТИ в горизонтальном газоходе, расположенном между конвективной шахтой и скруббером, по высоте в трех точках на расстоянии 700, 1400 и 2200 мм от верха газохода. Было проведено пять опытов при различном помоле угольной пыли. Ситовые характеристики проб угольной пыли и летучей золы, а также средневзвешенный размер частиц приведены в таблице 5.1.

Давление в контуре в продолжение всего опыта поддерживалось постоянным. По температуре жидкости определяли недогрев ее до температуры насыщения при данном давлении.

ния, максимальная чувствительность могла быть достигнута при установлении Rv --105 ом. Однако в настоящем исследовании сопротивление R0 поддерживалось постоянным и равным нескольким мегомам, так что максимальная чувствительность соответствовала режимам течения с гораздо большим паросодержанием. Как показано на фиг. 2, участок визуального наблюдения был установлен на нижнем по потоку фланце. Внутренний элемент состоял из тонкостенной кварцевой трубки с таким же внутренним диамет-ом, как и у обогреваемой трубы. Кварцевую трубку помещали

Вначале по одному из датчиков диск вводился в резонансные колебания путем соответствующего изменения частоты вращения ротора возбудителя. При этом давление воздуха на входе в возбудитель устанавливали таким, чтобы исключить возможность повреждения датчиков и разрушения испытуемого диска. После того как фиксировали резонансный (или близкий к нему) режим, включали систему стабилизации частоты вращения ротора. Далее частота вращения (возбуждения) изменялась жестко при варьировании частоты звукового генератора, осуществлявшего стабилизацию. Затем производили точную настройку на резонанс и устанавливали путем повышения давления воздуха уровень напряжений, на котором планировалось проведение эксперимента. Наследующем этапе последовательно через один к.анал усилителя «опрашивались» все 36 датчиков. С помощью электронного вольтметра фиксировался максимальный уровень напряжений по каждому из датчиков в пределах резонансной зоны, для чего всякий раз осуществлялся очень плавный переход через резонансную зону. В процессе эксперимента давление на входе в возбудитель поддерживалось постоянным. Изменением перепада давлений на соплах, вызываемым изменением частот вращения ротора, пренебрегали, поскольку вся резонансная зона укладывалась в очень узкий диапазон частот вращения.

При проведении третьего вида опытов нагрузка с тормоза снимается и крутящий момент, устанавливаемый по весовому механизму, равен нулю. Двигатель регулируется центробежным регулятором так, чтобы при всяком режиме установленное число оборотов, например «0=1800 об/мин, поддерживалось постоянным. Затем вторичный вал постепенно затормаживается до полной остановки. Через короткие промежутки времени одно-

Весь эксперимент был выполнен на установке замкнутого типа. Энергетические и кавитационные испытания проводились при четырех фиксированных значениях чисел оборотов: 600, 750, 900 и 1 000 об/мин. Количество растворенного в воде воздуха поддерживалось постоянным.

По величине напряжения на нагрузке электронного усилителя электрогидравлического регулятора Е-10 определялась реакция регулятора. Индуктивные сопротивления (дроссели) имитировали соответствующие реактансы генератора, трансформатора, ЛЭП и системы. Выявительный блок питался от общей точки 0 и одной из отпаек 1, 2, 3 и т. д. схемы. Отпайки, таким образом, имитировали удаленность точки присоединения ЭГР от генератора. Напряжение питания при всех отпайках поддерживалось постоянным.

Необходимо отметить, что расход охладителя в указанных колебательных режимах поддерживался постоянным - при соблюдении этого условия процесс

должен быть абсолютно устойчивым. В чем же тогда кроется причина колебательной неустойчивости? Она заключается в свойствах измерительного стенда. Дело в том, что расход охладителя поддерживался постоянным не через образец, а через ротаметр, расположенный сразу же после создающего большой перепад давлений регулирующего вентиля. После ротаметра до образца находится значительная часть стенда с коллекторами, манометрами. Возможные пузырьки выделяющегося из воды растворенного воздуха (вода в этих экспериментах еще не деаэрировалась и, более того, подавалась из бака под действием сжатого воздуха), накапливающиеся в манометрах и других верхних частях стенда, играют роль предвключенного сжимаемого объема. В этом случае вся система работает следующим образом. Рассмотрим кривые на рис. 6.18. Фронт зоны испарения постепенно углубляется с внешней поверхности внутрь образца, вызывая повышение температуры во всех его точках. При малом перепаде давлений в этот момент времени расход охладителя через стенку много меньше расхода охладителя через ротаметр. Разница расходов охладителя идет на сжатие воздушных пузырьков, вызывая постепенное линейное повышение давления в стенде. Поскольку расход охладителя через образец меньше величины, необходимой для поглощения теплового потока при положении начала области испарения внутри элемента, происходит перемещение фронта зоны испарения на внутреннюю его поверхность и закипание охладителя до входа в него - температура внутренней поверхности становится равной или выше температуры насыщения и имеет место максимум всех кривых распределения температуры. В то же время непрерывное повышение давления перед образцом приводит к постепенному увеличению доли охладителя, проходящего через него, уменьшению скорости повышения давления и постепенному понижению температуры во всех точках стенки. В некоторый момент времени весь поступающий через ротаметр охладитель продавливается через образец — пик перепада давлений. Поскольку теперь начало области испарения находится у внутренней поверхности элемента, то перепад давлений больше величины, соответствующей расчетному, стационарному режиму. Зона испарения с ускорением перемещается к внешней поверхности. Вследствие того, что перепад давлений на образце больше расчетного, происходит резкое увеличение расхода охладителя и прорыв ег в виде кипящей жидкости на внешнюю поверхность, температура которой падает ниже температуры насыщения при

г) произвести на каждой частоте умножение сигнала, пропорционального модулю, на косинус и синус угла сдвига фаз между силой и скоростью и зафиксировать частотные характеристики этих произведений. Вычисляются эти операции следующим образом. Электрический сигнал с генератора звуковой частоты 1 через блок компрессии 2 и усилитель мощности 3 поступает на вибратор 4. Частота сигнала плавно изменяется, а величина регулируется с помощью блока компрессии таким образом, чтобы уровень скорости возбуждаемых колебаний поддерживался постоянным во всем частотном диапазоне. В таком случае величина силового воздействия пропорциональна модулю сопротивления исследуемых конструкций, а записанная на ленту самописца 15 частотная характеристика действующего усилия соответствует частотной характеристике модуля сопротивления. Произведение сигналов силы и скорости с учетом косинуса угла сдвига фаз между ними пропор-

Состав газов в рабочей камере проверялся перед каждым экспериментом газоанализатором ГХП-ЗМ (прибор Орса) и поддерживался постоянным путем регулирования расхода воздуха и газа. Продукты сгорания имели следующий состав (%): СО2 — 12; 02 — 2,5; СО —1; Н20 — 3; N2 — остальное. Концентрация сернистого ангидрида была переменной в зависимости от условий проведения опыта и определялась методом йодометрического титрования. Количество воздуха, подаваемого для горения, регулировалось производительностью пылесоса. Расход первичного воздуха контролировался ротаметром РС-5 с погрешностью измерения до 2 %, а вторичного воздуха — ротаметром РС-3А с погрешностью измерения около 5%.

Влияние числа Рейнольдса на распределение vi по шагу также велико. С увеличением Rei (за счет увеличения плотности парового потока) значения vi растут во всех точках поля, за исключением области 0,96
мощи электромагнита 3, питание которого осуществлялось звуковым генератором через усилитель ТУ-600, возбуждался стержень 1. Шлейфовым осциллографом 11 записывались предварительно усиленные показания тензодатчиков 2. Параллельно с рабочим тензодатчиком включалась для тарировки консольно защемленная ба-лочка 4 с электромагнитом 5. Прогиб балочки определялся микрометрическим винтом 6. Прогиб стержня поддерживался постоянным. При измерении напряжений вдоль испытуемого стержня его прогиб поддерживался постоянным. Наблюдение за его величиной про-

Для сохранения одинаковых условий при измерении напряжений вдоль стержня его прогиб поддерживался постоянным. При этом наблюдение производилось при помощи микроскопа.

Поскольку в данных экспериментах каждая опытная секция при достижении кризиса разрушалась, критический тепловой поток и место возникновения кризиса фиксировались по месту, где происходило разрушение. В каждом эксперименте подводимая мощность увеличивалась малыми ступенями, а массовый расход поддерживался постоянным до тех пор, пока не возникал кризис. Таким образом, в каждом эксперименте были известны общая подводимая мощность, массовый расход, давление и температура на входе в секцию и на выходе из нее в момент возникновения кризиса, а также сечение, в котором возникал кризис.

Расход газа. Расход газа измерялся с помощью стандартного ротаметра, который, согласно паспортным данным, должен давать ошибку меньше 1%. Кроме того, ошибка измерения расхода не могла оказать качественного влияния на изменение интенсификации теплообмена электрическим полем, так как расход в ходе каждого опыта поддерживался постоянным.

Диаметр капли в течение опыта с большой точностью поддерживался постоянным.

При изменении доли вторичного воздуха избыток всего организованно поданного для горения воздуха поддерживался постоянным, т. е. при уменьшении доли вторичного воздуха скорость выхода первичного воздуха из горелки возрастала.