Поддерживать концентрацию

В нерабочее время в отапливаемых помещениях в холодный период года дежурным отоплением должна поддерживаться температура не ниже --5°С.

В нерабочее время в отапливаемых помещениях в холодный период года дежурным отоплением должна поддерживаться температура не ниже +5°С.

следует тщательно осушить и продуть сухим сжатым воздухом или азотом. В зимних условиях после постановки линии на ремонт, а также в процессе ремонта, испытания и после испытания арматуры в помещениях должна поддерживаться температура не ниже + 5° С для предохранения арматуры от замерзания в ней воды.

Для уменьшения скорости охлаждения на месте сварки рекомендуется устанавливать переносные кабины, внутри которых должна поддерживаться температура не ниже указанной в табл. 1 (желательно выше 0°С).

pax в подъемной части разгрузочного устройства, Ё эстакадах топливоподачи и дробильном устройстве должна поддерживаться температура не ниже +5°С. Для обеспечения безопасной работы обслуживающего персонала бункера перекрываются решетками. Размер ячеек решеток над бункерами с торфом делается

22. В зимнее время на всем тракте топливоподачи (в подземной части разгрузочных устройств, эстакадах с ленточными и другими транспортерами, в дробильном помещении) должна поддерживаться температура не ниже —5°С.

11-4-3. В помещении котельной в зоне расположения трубопроводов и емкостей с ВОТ должна поддерживаться температура, при которой исключается застывание теплоносителя.

цессе эксплуатации обслуживания, а также газопроводы расположены на отдельном этаже, образующем изолированное термостатированное помещение, где может поддерживаться температура ~60°С исключающая конденсацию гексафторида урана при рабочем давлении 600-700 мм рт. ст. (-0,1 МПа). Компрессоры, холодильники и электродвигатели, требующие периодического обслуживания и ремонта, размещаются в верхнем помещении. Диффузионные агрегаты объединены в каскады в виде блоков — ячеек, включающих по 20 ступеней. Отдельные блоки при необходимости с помощью клапанов могут отключаться от действующих каскадов.

цессе эксплуатации обслуживания, а также газопроводы расположены на отдельном этаже, образующем изолированное термостатированное помещение, где может поддерживаться температура ~60°С, исключающая конденсацию гексафторида урана при рабочем давлении 600—700 мм рт. ст. (~0,1 МПа). Компрессоры, холодильники и электродвигатели, требующие периодического обслуживания и ремонта, размещаются в верхнем помещении. Диффузионные агрегаты объединены в каскады в виде блоков — ячеек, включающих по 20 ступеней. Отдельные блоки при необходимости с помощью клапанов могут отключаться от действующих каскадов.

соответствии с нормами технологического проектирования при доставке извести и коагулянта железнодорожным транспортом склады должны обеспечивать прием не менее 60 т реагентов (одного вагона или цистерны) при наличии на складе к моменту разгрузки 15-суточного запаса соответствующего реагента с учетом обеспечения общего запаса не менее чем на 1 мес. При использовании извести для нейтрализации кислых сточных вод в системах водоочисток без известкования предусматривается склад извести с запасом на 15 сут. Для извести и коагулянта реализуется, как правило, мокрое хранение в железобетонных ячейках. Флокулянт — обычно полиакриламид — доставляют в полиэтиленовых мешках, уложенных в ящики, барабаны, в которых флокулянт хранят. Склады реагентов оборудуются устройствами для выгрузки их из вагонов, транспортировки реагентов внутри склада и приготовления растворов и суспензий с очисткой их от посторонних примесей. Указанные операции механизируются с использованием мостовых кранов с грейферными ковшами и талями, электрических и ручных талей, транспортеров и др. Склад реагентов изолируется от фильтровального зала. В нем должна поддерживаться температура не ниже +10 °С. Дозирование растворов и суспензий реагентов в процессе предочистки осуществляется с помощью двух насосов-дозаторов (рабочего и резервного), для пропорциональной подачи реагента в каждую точку ввода, т.е. на каждый осветлитель, устанавливаются, как минимум, два насоса-дозатора для каждого реагента. Число расходных емкостей растворов и суспензий реагентов предусматривается не менее двух для каждого реагента, из них каждая емкость рассчитывается на 12—24-часовой расход.

Критическая концентрация ионов СгО2", NOi, MoC>4~ или WC>4~ составляет от 10~3 до 10~4 моль/кг [8—11]. Концентрация Na2CrO4 10г3 моль/кг эквивалентна 0,016 % или 160 мг/л. Присутствие ионов С1~ и повышение температуры увеличивают как /крит, так и /пас» что в свою очередь ведет к увеличению критической концентрации пассиватора. Например, при 70—90 °С критическая концентрация СЮ2" и NC>2 составляет около 10~2 моль/кг [10, 11]. Если концентрация пассиватора в застойных зонах (например, в резьбовых соединениях труб или в щелях) падает ниже критического значения, то на этих участках потенциал сдвигается в сторону меньших значений (по сравнению с пассивными участками), и они становятся активными. Контакт активных и пассивных участков приводит к еще большему ускорению коррозии (питтинг) на активных участках (активно-пассивный элемент). В связи с этим важно поддерживать концентрацию пассиватора выше кри-

Чтобы на стенках котлов во время их эксплуатации не возникала межкристаллитная коррозия, в котловой воде рекомендуется поддерживать концентрацию сел'итры, равную 35—40% от общей ее щелочности, пересчитанной на вес едкого натра.

Углеродистые и низколегированные стали применяют также в некоторых системах некипящих и кипящих реакторов с водным теплоносителем. На эти материалы вредное воздействие оказывает присутствие в воде кислорода. Поддерживать концентрацию кислорода на низком уровне, особенно в системах с кипящими реакторами, практически затруднительно из-за радиолитического разложения воды. При нормальной работе байпасных систем водоочистки

Механизм восстановления N0 аммиаком (или другим соединением, содержащим группу NH,- при / = 1, 2, 3) обсуждается в докладе Веймера и др. [19]. С увеличением мольного отношения NHf/NOx до 2,5 степень связывания NOX возрастает до 15%. В процессе длительной эксплуатации промышленного котла мощностью 49 МВт введение аммиака в отношении NH3/N0 • = 3:1 позволяет стабильно поддерживать концентрацию NO>X в уходящих газах около 20 млн"1 при остаточной концентрации NH3 не более 5 млн"1. Правда при этом необходимо, чтобы содержание НС1 в продуктах сгорания не превышало 8 млн-1. В противном случае из трубы может идти видимый дым хлорида аммония, что запрещается законодательством некоторых регионов.

Когда плотный остаток химически обработанной воды велик, приходится поддерживать концентрацию выше критической Скр, так как в противном случае продувка оказывается чрезмерно большой. Так, например, если поддерживать солесодержание концентрата равным критическому при химически обработанной воде с плотным остатком 3 000 мг/кг, когда критическая концентрация равна 6000 мг/кг, продувка составит 100%. При солесодержаниях концентрата, превышающих Скр, солесодержание дистиллята достигает нескольких десятков миллиграммов на килограмм. Такой дистиллят может быть использован только как добавок к питательной воде для барабанных котлов и существенно повышает продувку котла.

Положение коренным образом меняется, если питание ванн глиноземом осуществляется непрерывно с помощью системы АПГ, которая позволяет поддерживать концентрацию глинозема в пределах 2,5—3,0 %. Поддержание концентрации глинозема в оптимальных границах позволяет снизить вероятность возникновения анодных эффектов. Как показывает зарубежный опыт, частота анодных эффектов в сутки на современных ваннах поддерживается в пределах 0,1—0,15 против 2—3 на отечественных ваннах, что позволяет резко снизить расход электроэнергии.

В большинстве случаев концентрация цианида в рабочих цианистых растворах несколько превышает оптимальную, и процесс растворения контролируется диффузией кислорода. Поэтому снижение концентрации кислорода в результате протекания побочных реакций окисления неизбежно приводит к уменьшению скорости растворения золота. Учитывая это, вопросам интенсивной аэрации пульпы всегда уделяют большое внимание, стараясь поддерживать концентрацию кислорода в цианистых растворах возможно более близкой к равновесной.

В технологических цианистых растворах необходимо поддерживать концентрацию защитной щелочи, достаточную для подавления гидролиза цианида. Не разрешается совмещать в одном помещении процесс цианирования или какую-либо другую работу с циансодержащими продуктами и процессы, протекающие в кислой среде. Исключение допускается, лишь когда это необходимо по условиям технологии (например, кислотная обработка ионита в схеме регенерации, кислотная обработка золото-цинкового осадка и т. п.). В этих условиях принимают специальные меры предосторожности.

жением его концентрации в растворе. Смена растворов позволяет поддерживать концентрацию металла на относительно низком уровне, что уменьшает скорость сорбции и сокращает потери золота с хвостами цианирования.

Твердофазное кислое флюсование связано с присутствием в составе сплава некоторых тугоплавких элементов, особенно молибдена, вольфрама и ванадия. Для предотвращения такой формы горячей коррозии необходимо поддерживать концентрацию этих элементов на достаточно низком уровне. Точное значение допустимой концентрации зависит от условий работы сплава. Практически нет никакой разницы в коррозионном разъедании сплавов на основе никеля, кобальта и железа, имеющих в своем составе тугоплавкие элементы. За исключением хрома все другие элементы не оказывают никакого заметного влияния на процесс твердофазного кислого флюсования. Однако так как для стимулирования этой формы горячей коррозии требуется достаточно сильное окисление тугоплавких металлов, то все элементы, способствующие селективному окислению алюминия или хрома в составе суперсплава, в известном смысле могут рассматриваться как примеси, подавляющие твердофазное кислое флюсование.

Дозирование фосфатов в воду должно производиться из расчета того, что в циркуляционной воде нужно поддерживать концентрацию фосфатов 1—2 г/м3, считая на Р2О5, и кроме того, нужно возмещать убыль фосфатов в связи с образованием малорастворимых соединений.