Подлежащая обработке

Задачу устойчивости оболочки, подкрепленной шпангоутами, можно решать в двух основных вариантах: с помощью замены подкрепленной оболочки однородной ортотропной оболочкой (путем «размазывания» жесткостей шпангоутов) или с учетом дискретного расположения подкреплений путем интегрирования уравнений устойчивости гладкой оболочки и выполнения условий стыковки ее со шпангоутами. Использование схемы полубезмоментной оболочки позволяет в обоих случаях получить простые и надежные приближенные решения 151.

изгибания) позволяет получить достаточно точные решения практически важных задач, в том числе задачи о деформации оболочки вращения, подкрепленной шпангоутами (§ 37), и задачи о деформации ленточной пружины (§ 38).

Приведенный пример позволяет сделать некоторые общие выводы о расчете оболочки, подкрепленной шпангоутами. Если нагрузки приложены к шпангоутам, и шпангоуты достаточно жестки (J > /i3l/#7t), то при расчете тангенциальных сил взаимодействия оболочки и шпангоутов можно руководствоваться безмомент-ной теорией. При этом используются только условия равенства тангенциальных перемещений оболочки и шпангоута. Учет тангенциальных сил достаточен для оценки жесткости и прочности шпангоута. Для расчета напряжений в оболочке следует дополнительно учесть краевой эффект. Усилия краевого эффекта определяются из условия совместности нормальных перемещений и углов поворота •0'1.

Для цилиндрической оболочки, подкрепленной шпангоутами и нагруженной силами, приложенными к вШангоутам, несоответствие в нормальных перемещениях шпангоута и оболочки, рассчитываемой по безмоментной теории, обусловлено только поперечными деформациями. Это объясняется тем, что для ненагруженной давлением цилиндрической оболочки Тг = 0 и еа ==

В случае тонкой обшивки, подкрепленной шпангоутами (рис. 12.14, б), можно принять Нг = hz — h0. А для тонкой оболочки, подкрепленной поперечным гофром (рис. 12.14, б),

изгибания) позволяет получить достаточно точные решения практически важных задач, в том числе задачи о деформации оболочки вращения, подкрепленной шпангоутами (§ 37), и задачи о деформации ленточной пружины (§ 38).

Приведенный пример позволяет сделать некоторые общие выводы о расчете оболочки, подкрепленной шпангоутами. Если нагрузки приложены к шпангоутам, и шпангоуты достаточно жестки (У > h^y^Rh), то при расчете тангенциальных сил взаимодействия оболочки и шпангоутов можно руководствоваться безмомент-ной теорией. При этом используются только условия равенства тангенциальных перемещений оболочки и шпангоута. Учет тангенциальных сил достаточен для оценки жесткости и прочности шпангоута. Для расчета напряжений в оболочке следует дополнительно учесть краевой эффект. Усилия краевого эффекта определяются из условия совместности нормальных перемещений и углов поворота 1&1.

Для цилиндрической оболочки, подкрепленной шпангоутами и нагруженной силами, приложенными к шпангоутам, несоответствие в нормальных перемещениях шпангоута и оболочки, рассчитываемой по безмоментной теории, обусловлено только поперечными деформациями. Это объясняется тем, что для "ненагруженной давлением цилиндрической оболочки Т% = 0 и е2 =

Для оболочки, подкрепленной шпангоутами, возможны общая потеря устойчивости вместе со шпангоутами и местная — в пролете между шпангоутами. Последнее можно рассматривать как потерю устойчивости неподкрепленной оболочки. В расчетах местной устойчивости используют зависимости для схем с шарнирно-опертыми краями. Это положение дает надежные результаты, что подтверждается многочисленными экспериментами на различных конструкциях, в которых выбор подкрепляющих шпангоутов производился из условия обеспечения общей устойчивости.

где k = 0,5...0,8 — коэффициент, учитывающий качество изготовления (большее значение принимается для качественно изготовленных оболочек); ? — относительная жесткость оболочки, подкрепленной шпангоутами:

ОПТИМАЛЬНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ПОДКРЕПЛЕННОЙ ШПАНГОУТАМИ ОБОЛОЧКИ

Подлежащая обработке деталь, подойдя к рабочей позиции, фиксируется на базовой поверхности, закрепляется и обрабатывается; после обработки она перемещается на следующую позицию.

Конструкция деталей может зависеть от технологии получения заготовок. При этом нужно учитывать ряд основных требований к ним: а) к поковкам — простота конструктивных форм; б) к литым заготовкам — равномерность толщины стеноь, плавный переход от одной толщины стенок к другой, плавные за<ругления углов, простота форм; в) к штамповочным изделиям — плавные закругления углов, уклоны в направлении выемки заготовки из штампа; г) к сварным заготовкам — свободный доступ к месту наложения сварного шва, возможность выполнения из заготовки стандартного профиля (уголок, труба, лист и др.); д) к конструкции деталей, подлежащих механической обработке,— удобные для обработки на металлорежущих станках формы поверхностей, наличие удобных баз для установки и мест крепления деталей на столе станка или в приспособлении, легкий доступ к обрабатываемым поверхностям режущего и мерительного инструмента, как можно меньшая поверхность, подлежащая обработке.

Когда деталь, подлежащая обработке, будет подведена транспортером к станку, она остановится, центрирующие устройства ориентируют ее относительно шпинделей, после чего деталь будет закреплена. Шпиндели станка приблизятся к детали и просверлят в ней отверстия, после чего тот же транспортер передвинет ее на новую позицию, а сюда подаст необработанную.

выкатывается из зоны роликоопоры, после чего роликовый конвейер с обечайкой опускается до нулевой отметки. Далее обработанная обечайка выкатывается с роликового конвейера, а на него закатывается следующая обечайка, подлежащая обработке, и процесс повторяется (А.с. 1100055 СССР, МКИ3 В 23 К 7/04).

При необходимости обработки деталей, у которых подлежащая обработке поверхность должна быть ориентирована относительно какой-либо другой поверхности этой же детали,

должны минимально отличаться от готовой детали. Поверхность заготовки, не подлежащая обработке, должна быть чистой и гладкой. Если такая поверхность принимается за черновую базу, она должна быть ровной и по возможности не иметь литейных или штамповочных уклонов. При невозможности выполнения этого условия на заготовке необходимо предусмотреть технологическую базу (выступ, бобышку и т. п.).

При конструировании заготовок в условиях крупносерийного и массового производства необходимо предусматривать применение высокопроизводительных методов их изготовления и внедрение прогрессивных технологических процессов. Форма и размеры заготовок должны минимально отличаться от готовой детали. Поверхность заготовки, пе подлежащая обработке, должна быть чистой и гладкой. Бели такая поверхность принимается за черновую базу, она должна быть ровной и по возможности не иметь литейных или штамповочных уклонов. При невозможности выполнения этого условия на заготовке необходимо предусмотреть технологическую базу '(выступ, бобышку и т. п.).

Эти дозаторы получили применение на отечественных электростанциях с начала 30-х годов. Возвышенные самотечные пропорциональные дозаторы управляются гидравлическим распределителем воды. Количество выдаваемого ими раствора реагента зависит от количества поступающей на них некоторой части исходной сырой воды. Расход последней изменяется автоматически пропорционально изменению производительности водоподготовительной установки при помощи головного аппарата таких установок — распределителя воды, на который поступает вся подлежащая обработке сырая вода и который обеспечивает пропорциональную работу всех дозаторов данной установки.

Основное достоинство приспособления — это использование фрезы, позволяющей снимать стружку по всей ширине уплотнительной поверхности сразу. Применение фрезы исключает поломки режущих элементов, в то время как в резцовом приспособлении поломки резца и перерывы в работе нередки; из-за перерывов в работе портится поверхность, подлежащая обработке, создаются трудности при настройке резцового приспособления для продолжения работы после смены или заточки резца. Приспособление с фрезой изготовляется заводом Главэнергозапчасти по чертежам Союз-энергоремонта. Во избежание поломок, нередко наблюдающихся на практике, приспособление требует тщательной выверки, осторожной подачи фрезы и неослабного надзора в работе.

Контроль за коррозией осуществлялся весовым и электрохимическим способами. В растворе определяли концентрацию газов СО2, С>2 и значение рН. Напряженность магнитного поля была принята от 1,36-104 А/м до 16-Ю4 А/м (170—2000 Э), при скорости воды 1,4—1,5 м/с. Вода, подлежащая обработке, пересекала магнитное поле 4 раза. Время воздействия магнитным полем на воду составляло 0,2 с. Противокоррозионный эффект (или степень защиты) Т., %, вычислялся по формуле

Принципиальная схема аппарата с электромагнитом показана на рис. 3.1. Вода, подлежащая обработке, поступает в аппарат через патрубок, далее по кольцевому зазору пересекает магнитные силовые линии, возникающие между внешним магнитопроводом и сердечником.