Подобрать соответствующий

Пример I. Подобрать подшипники качения для опор выходного вала цилиндрического зубчатого редуктора общего назначения (рис. 7.7). Чистота вращения вала « = 230 об/мин. Требуемая ДОЛГОВСЧИОСТЬ ПОДШИПНИКОВ L \l)i,

Так как базовая долговечность больше гре буемой (60 284 >25 000), то подшипник пригоден. Пример 2. Подобрать подшипники для опор вала редуктора привода пластинчатого конвейера (рис. 7.S). Частота вращения вала п = 200 об/мни. Требуемая долговечность под шинников /_ц>/,--= 10 000 ч. Диаметр посадочных поверхностей вала d — 40 мм. Максимальные длительно действующие силы: 1:,\ти, =9820 Н:

Пример 3. Подобрать подшипники качения для фиксирующей опоры вала червяка (рис. 7.9). Частота вращения вала п --- 970 об/мин. Требуемая долговечность подшипников /.н>/,=6300 ч. Диаметр посадочной поверхности вала г/~-40мм. Максимальные длительно действующие силы: /',,„.,, = 3500 11, /\im.-i4 5400 Н. Режим нагруже-нин / ( А", - 0,8).

Пример 1. Подобрать подшипники качения для опор выходного вала цилиндрического зубчатого редуктора общего назначения (рис. 7.7). Частота вращения вала п = 120 мин" . Требуемый ресурс при вероятности безотказной работы 90 %: У/юаЛ = 25 000 ч. Диаметр посадочных поверхностей вала rf=60 мм. Максимальные длительно действующие силы: /vimax = 6400 Н, Рлтм = 6400 Н, AXmax = =2900 Н, Режим нагружения — II (средний равновероятный). Возможны кратковременные перегрузки до 150 % номинальной нагрузки. Условия эксплуатации подшипников —обычные. Ожидаемая температура работы /раб = 50°С.

Пример 3. Подобрать подшипники качения для фиксирующей опоры вала червяка (рис. 7.9). Частота вращения вала л = 970 мин"1. Требуемый ресурс при вероятности безотказной работы 90 %: L'loah = 12500 ч. Диаметр посадочной поверхности вала d = 40 мм. Максимальные длительно действующие силы: Ртах — 3500 Н, Faaax = 5400 Н. Режим нагружения — I (тяжелый). Возможны кратковременные перегрузки до 150 % номинальной нагрузки. Условия эксплуатации подшипников — обычные. Ожидаемая температура работы (раб = 80° С.

Пример расчета 16.2. Подобрать подшипники для вала редуктора (см. рис. 15.1), используя данные примера расчета 15.1: диаметр в месте посадки подшипников d 60 мм, п 200 мин"1, ресурс L/, 20 000 ч, режим нагрузки 11 по рис. 8.41 и табл. 16.3, допускаются двухкратные кратковременные перегрузки, температура подшипнику / < 100° С, реакции опор по рис. 15.3

Пример 16.3. Подобрать подшипники для вала конической шестерни, нагруженного по рис. 16.18: гс 960 мин—1, срок службы L^ -- 10000 ч, режим нагрузки 1 по рис. 8.41 и по позиции 3, табл. 16.3, допускается двухкратная перегрузка, температура подшипника t < 100"С. Из предыдущего расчета вала !•',.] - 2100 Н, />2 --• 645 Н, Fa ---- —1064 Н, диаметр вала d 30 мм.

Пример. Подобрать подшипники к налу червяка. Ресурс подшипников должен быть не меньше 15000 ч при 90 %-ной вероятности безотказной работы. Червячная передача работает при постоянном режиме. Частота вращения вала «"-725 мин ', направление вращения неизвестно, может быть любым. Червяк стандартный правый. Направление вращения вала по часовой стрелке, если смотреть справа. Тогда силы в зацеплении на червяк направлены так, как показано на рис. 17.13.

Пример 3.10. Подобрать подшипники качения для вала червяка редуктора. Угловая скорость червяка d)i = 150 рад/с. Силы, действующие на червяк: окружная Ftl = 1,28 кН, радиальная Frl = 1,5 кН, осевая Fal — 4,11 кН. Ори-

Пример. Подобрать подшипники для вала зубчатой передачи, работающей при постоянном режиме и нагрузке со значительными толчками: Frl = 4000 Н; Fal = 800 Н; Fp2 = 1500 Н; п = 2000 об/мин; Lh = 10000 ч; желательный диаметр отверстия 45 мм; температура в подшипнике t < 100 °С.

Пример 16.2. Подобрать подшипники для ведомого вала цилиндрического редуктора (рис. 16.17) по данным решения примера 9.2: F,2 = 5286 H; Fr2 = 1964 H; Fo2=1072 H; d2 = 198,98 мм. Частота вращения вала л2 = 120 об/мин. Диаметр цапф rf2n = 50 мм. Расстояние /=70 мм. Температура подшипника f<100°C. Требуемая долговечность подшипника ?/,= 10 000 ч при 90%-ной надежности. Условия работы подшипников обычные.

Как было показано выше, при определении размеров поперечного сечения, обеспечивающих заданную надежность при произвольных законах распределения нагрузки и несущей способности, возникают значительные трудности. Кроме этого, нелегко подобрать соответствующий экспериментальным данным сам закон распределения нагрузки и несущей способности. В связи с этим ниже рассмотрен приближенный способ,

Чтобы удовлетворить требованиям одной какой-либо характеристики, можно подобрать соответствующий закон движения, но в таком случае часто получается так, что по остальным характеристикам-механизм является неудовлетворительным.

упрощается, так как дифракционная составляющая рассеянного излучения не будет присутствовать в плоскости регистрации рассеянного волокном излучения. Если же осуществлять поляризационную фильтрацию излучения, прошедшего через материал волокна, то можно приблизить процесс измерения к процессу, аналогичному измерению на непрозрачном объекте. Для некоторых геометрий волокон (квадрат, прямоугольник и т. д.) достичь этого можно, используя явления полного внутреннего отражения при наклонном освещении волокна через оптический элемент (например, призму), находящийся с волокном в оптическом контакте. Однако далеко не всегда удается подобрать соответствующий источник излучения или метод, позволяющий свести измерения к измерениям на непрозрачном объекте.

Если насосы подобраны с учетом их параллельной работы, то при отключении части насосов оставшиеся насосы работают с повышеинюй производительностью. Напор насосов определяется по формулам (64) и (65). В том случае, когда трудно подобрать соответствующий яасюс без изменения числа оборотов, характеристику насоса можно пересчитать на другое число оборотов по следующей зависимости:

После определения режимов резания необходимо подобрать соответствующий станок. При необходимости величину подачи s и число оборотов п можно уточнить по паспорту станка.

Зная любые два независимых параметра, по графику можно найти значения остальных параметров. Если, например, известны давление Р и коэффициент избытка воздуха ав, то можно подобрать соответствующий график, на котором находят точки пересечения линии постоянной температуры воздуха U при заданной температуре топлива Ь с линией добавки кислорода АО2 и определяют остальные параметры процесса: энтальпию, температуру в реакторе и равновесную концентрацию окиси азота.

Снизить температуру или сократить spi Перепаять место соединения Повторно облудить коммутирующие у их Температура плавления флюса должна туры плавления припоя Обеспечить одностороннее заполнение Подобрать соответствующий флюс Обеспечить тщательную подготовку пов> кой Выдержать режим пайки Отрегулировать пламя горелки Использовать припой, не вызывающий личество вводимого припоя, уменьшить должительность пайки Обеспечить равномерный нагрев и охла; Применить нагрев концентрированным Использовать оснастку, фиксирующую при сборке, пайке и охлаждении

Рваная резьба Материал заготовки слишком вязкий Подобрать соответствующий угол заточки плашек и другую охлаждающую жидкость

Пользуясь данными табл. 4.3, можно определить требуемую мощность пламени для сварки металла данной толщины и по ней легко подобрать соответствующий номер наконечника горелки исходя из ее паспортной характеристики.

Полученная в эксперименте зависимость п2 = / (п^) обычно соответствует аналитическому соотношению (2.13). В этом случае для данного сочетания напряжений ох и 02, реализованного в проведенном эксперименте, можно подобрать соответствующий параметр нелинейности а. Это может быть сделано, например, стандартным методом наименьших квадратов. Определить этот параметр по полученным экспериментальным данным можно также вычислением среднего арифметического. Для этого следует воспользоваться формулой (2.20) и каждой паре значений \п[1\ п^} поставить в соответствие значение ai( вычисленное по этой формуле. Здесь i — 1, 2, ..., k, где k — число проведенных испытаний. За величину а принимается ее среднее значение из полученных k значений аг.

Значения [р] и [pv] в зависимости от материала вкладышей даны в табл. 117 и 118. Пользуясь данными этих таблиц, можно подобрать соответствующий материал вкладышей подшипника.

В связи с наличием дополнительного теплообмена температура мокрого термометра психрометра не равна по величине пределу охлаждения т, и показания прибора сильно зависят от скорости движения воздуха, омывающего мокрый термометр. Поэтому психрометр Августа, который хотя и используется широко в практике, не может претендовать на большую точность, если только не удается точно определить скорость движения воздуха и подобрать соответствующий коэффициент А. С возрастанием скорости движения воздуха коэффициент падает, конвективный перенос тепла и влаги снижает влияние факторов, искажающих результаты. Поэтому аспи-рационный психрометр Ассмана (рис. 102, б) дает более точные показания, так как в нем оба термометра заключены в металлические трубки, через которые воздух принудительно просасывается при помощи вмонтированного в крышке М прибора вентилятора В со скоростью 2,5—3,0 м/сек. Уменьшению дополнительного теплообмена способствует также никелирование трубок и тща-ельная их полировка. Показания мокрого термометра аспирационного психрометра значительно приближаются к значениям предела охлаждения т, и ошибки наблюдения при сравнении этих величин не превышают в нормальных условиях 1,0—1,5%.