Параметрами распределения

нию коэффициента перекрытия. Для этого значения взять из распечатки значения коэффициентов смещения, радиусов окружностей впадин гп> гп и окружностей вершин го1, гаа и также записать их в таблицу результатов расчета. Рассчитать по формуле (II. 5.13) значения смещений рейки Ь1 и &2 и также записать их в таблицу. . 4. Вычертить профили зубьев с параметрами, приведенными в таблице на бланке 1, с помощью установки ТММ-42, руководствуясь изложенной выше методикой (по два-три профиля зубьев обоих колес).

9. Сравните значения WBbn( для дизельного двигателя с гс = 15 и гр = 5 и двигателя Отто с параметрами, приведенными в примере 4.1. Значение QB* положите равным для обоих двигателей.

Рассмотрим редукторное Г„-разветвление с параметрами, приведенными к скорости вращения колеса 1 (рис. 40, а, б). Зафиксируем в соединении 1,02 узел d (el d = ^й'2^) и заменим динамическую схему (d — я) эквивалентной упругой массой d. В результате получим двухмассовую схему, эквивалентную исходному Г„-разветвлению (рис. 40, б). Коэффициент инерции упругой массы d представим в виде

Зафиксируем в соединениях 1,02; п, 0 (п — 1) редукторного Г„-разветвления с параметрами, приведенными к скорости вращения колеса /, узлы g и h (рис. 41, а, б)

Динамическую схему редукторной системы (1 — р — q — п) построим при помощи динамических графов зубчатых колес в виде четырехмассовой схемы с параметрами, приведенными к скорости вращения колеса / (рис. 42, б). При принятых допущениях динамическая схема редукторной системы (1 — р — q — п) и эквивалентная четырехмассовая динамическая многоступенчатого редуктора (1 — я) тождественны и описываются одной и той же системой дифференциальных уравнений.

Группа подач [18] Наличие кондукторной втулки с параметрами, приведенными в табл. 1 Квалитет Примечание

Рис. 3. Зависимости г82=/(ф2). »'eg = Яфг). fcez = /(Фа) механизмов с параметрами, приведенными в табл. 2

Рис. 4. Зависимости i^mln= /(i8amax); ugamax^Wax); '«mln = /(*e2min); механизмов с параметрами, приведенными в табл. 2 (J — б)

Проведенный анализ механизмов с параметрами, приведенными в табл. 2, показал, что при регулировании длины стойки

при длине Z12 = 1 для механизмов с параметрами, приведенными ff,3 в табл. 2. Справочные графики и методика расчета [5] позволяют обоснованно производить регулирование агрегата на резку полос заданного размера по длине и высоте в зависимости от параметров режущего механизма.

Ниже рассмотрен алгоритм синтеза фрикционного узла в соответствии с типовыми параметрами, приведенными в табл. II.1.

Оценку параметров распределения глубин коррозионных повреждений поверхности изделий осуществляют несколькими методами. Наиболее простым и достаточно точным для практических расчетов является метод моментов, в котором среднее значение измеренных величин приравнивается к математическому ожиданию распределения, а опытная оценка дисперсии — к дисперсии распределения. Между параметрами распределения и моментами существует непосредственная взаимосвязь [58], выражаемая следующими формулами:

обсчетом графического изображения профиля, т. е. профило-граммы поверхности, и являются по существу высотными характеристиками. Проведенный нами анализ исследований влияния шероховатости поверхности на трение и изнашивание показал, что исследователи пользуются перечисленными выше параметрами шероховатости трущихся поверхностей. Следует отметить, что оценка шероховатости поверхности одной высотной характеристикой явно недостаточна для определения ее эксплуатационных свойств. Авторы [137] предлагают различать макронеровности (волны), определяемые размером, протяженностью и их формой, и микронеровности, также определяемые размером, формой и распределением по высоте. В связи с этим, по их мнению, необходимо располагать дополнительными данными по оценке шероховатости, а именно углом наклона неровностей, шагом неровностей, радиусами закругления вершин микронеровностей и параметрами распределения неровностей по высоте. Известно, что при помощи механической обработки (например, шлифования, полирования, виброобкатывания) можно получить поверхности с одинаковыми высотными характеристиками Ra или Rz; однако радиусы закругления вершин и распределение вершин по высоте будут различными. Это отразится на эксплуатационных свойствах поверхностей [89, 104, 113, 137].

Они основаны на использовании заранее вычисленных и сведенных в таблицы (приложение 2) значений функции т(х, а0, с') интенсивности ремонтов при различной интенсивности поставок новых машин. Таблицы указанных функций удобно строить для безразмерного аргумента х, связанного с временем эксплуатации машины t простыми соотношениями. Соответственно этим соотношениям нормируются и функции распределения сроков службы и функция поставок (74). Если сроки службы распределены по нормальному закону, то, заменяя в формуле (72) t=ax, T=aa0, а в формуле (74) с=с'/а, можно по одной таблице пг(х, аа, с') определять число ремонтов для всех тех случаев (см. приложение 2), которые отличаются друг от друга параметрами распределения сроков службы и относительной интенсивностью поставок. Для распределения Вейбулла переход к безразмерным аргументам осуществляется по соотношениям

Здесь параметрами распределения являются среднее значение

В выражении (11.18) параметрами распределения являются

На рис. 12 приведены результаты расчетов ф^ (х) при эксплуатации восстанавливаемого нестареющего элемента в условиях стационарного случайного процесса нагружения и (t), имеющего экстремальное распределение типа f'~ (и) = ехр {—expj—13 (и — — ц)]} максимальных некоррелированных значений и процесса на интервалах корреляции с параметрами распределения

Выражение (5.4) позволяет переходить от закона распределения некоторого предела выносливости aRN с параметрами распределения а, а,, и и, установленными путем статистической обработки результатов испытаний на усталость образцов данного материала, к закону распределения пределов выносливости детали, для которой при соответствующих условиях нагружения известна функция / (х, у, г). Под пределом выносливости детали в этом случае понимается отвечающая данному числу циклов до разрушения величина сттах. При непосредственном испытании на усталость серии рассматриваемых деталей (например, образцов с конструктивными концентраторами напряжений) прогнозируемый закон распределения (5.4) доступен экспериментальной проверке. В указанном случае образцов с концентраторами напряжений стгаах определяется как произведение номинального напряжения вне зоны концентрации напряжений на теоретический коэффициент концентрации [3, 71 ], причем отношение ORN (обычно а_ш) к crmax при тех же R и N и заданной вероятности р или q представляет собой прогнозируемый эффективный коэффициент концентрации напряжений.

Практически при анализе точности процессов можно ограничиться параметрами распределения (табл. 1.3), одним из которых является теоретическое среднее или математическое ожидание Х0 [М (х), М. О., Е, .( ].

Параметрами распределения будут Xo=Xoi — Хо2 и CQ = = Оо1+сГо2, где Хо\, Х02 и a\v o^ принадлежат исходным нормальным распределениям.

В первом случае параметрами распределения являются нара-

Для декадных интервалов р. Теребли стохастическая связь между расходами реки практически отсутствует, а кривые распределения вероятностей декадных расходов реки хорошо аппроксимируются логнормальным законом. Параметрами распределения в это-м случае являются величины а, т и а [см. формулы (4-5), (4-12) и (4-13)]. Дисперсии Оа, От и О а определяются по неравенству Рао-Крамера (формулы для дисперсий этих оценок приведены в [Л. 39]). Далее предполагается, что оценки параметров независимы и асимптотически нормальны. При этом совместная вероятность попадания всех трех оценок (а, т и а) в некоторую доверительную область равна произведению вероятностей появления каждого параметра в отдельности. Путем несложных вычислений определяется, что с вероятностью 95% рассматриваемые параметры попадают в доверительный куб: