Подробные рекомендации

В Советском Союзе подробные исследования коррозия и защиты сплавов алюминия в конструкциях нефтепромысловых сооружений были проведены в Гипроморнефти. Исследованы особенности коррозионного и электрохимического поведения алюминиевых сплавов в морской воде, показано принципиальное отличие механизма воздействия морской воды на алюминий и стальные изделия, рассмотрены характерные виды коррозионного разрушения алюминиевых сплавов и некоторые методы защиты.

Подробные исследования по износостойкости были выполнены С А. Вишенковым на машине трения при нагрузке 5 МПа

Вследствие принятых упрощающих предпосылок1 приведенные решения (4-18) и (4-19) являются приближенными. Однако, как показали последующие более подробные исследования, проведенные авторами [Л. 14, 44, 49, 54], основные закономерности процесса теория Нуссельта отражает правильно.

Вследствие принятых упрощающих предпосылок * приведенные решения (4-18) и (4-19) являются приближенными. Однако, как показали последующие, более подробные исследования, проведенные авторами [13, 44, 49, 54], основные закономерности процесса теория Нуссельта отражает правильно.

Подробные исследования окисления SO2 в SO3 в стендовых условиях провели Хэдли, Барретт, Рейд и др. [17 — 20]. На рис. 1.6 приведен характер изменения относительного количества SOg-к общему содержанию оксидов серы в продуктах сгорания по длине закрытого факела в условиях сжигания в лабораторной установке керосина при дозировке углеродистого дисульфида [19].

Подробные исследования скорости распространения трещины в различных сплавах выполнены авторами работы [79] при проведении испытаний плоских образцов шириной 100 мм с центральной щелью длиной 10 мм. Визуальным методом и методом вихревых токов оценивали скорость прироста трещины до полного разрушения образца при частоте 10—20 цикл/мин и асимметрии цикла R = 0,2. В табл. 13 приведены значения максимальной интенсивности напряжений Ктах, при которых происходит неодинаковый рост трещины в а-, (а+0) • и /3-сплавах. Величину Ктах рассчитывают_ по формуле «"max=X(/'maxV//f6), где у = = 1,77 + 0,227 (21/Ь) -0,51 (21/Ь)2 + + 2,7 (21/Ь)3; / — измеренная длина трещины с учетом поправки на зону пластической деформации: / = = /1 +/С2/27га20/2 Ui —измеренная длина трещины).

Подробные исследования переходных режимов нагружения на рост трещины при однопара-метрической смене соотношения главных напряжений были выполнены на нержавеющей стали 304 с пределом текучести 284 и 333 МПа [40]. На крестообразных образцах толщиной 5 мм было продемонстрировано, что переходы к симметричному сжатию от одноосного растяжения или симметричного растяжения сопровождаются резким ускорением роста трещины с последующим снижением скорости по мере роста трещины. При этом в случае роста трещины при одноосном нагружении ее скорость на значительной длине остается неизменной. Причем при снижении уровня первого главного напряжения со 196 к 163 МПа различия в СРТ нет при одноосном нагружении и симметричном растяжении-сжатии. Этот факт объяснен влиянием пластических свойств материала, как это было указано в главе 6. При снижении величины (Ji/(Jo,2 = Q влияние второй компоненты нагружения на рост трещины снижается.

'(здесь d — средний диаметр частиц, Nv — число частиц в единице объема) , хотя для подтверждения этих зависимостей необходимы •более подробные исследования. Однако температурная зависимость размера частиц не соответствует предлагаемой Вагнером для диффузии ионов (г-— 1/7). Такое несоответствие, возможно, связано с тем, что тип примеси и ее содержание изменяются от ,уса к усу. Этот эффект можно также объяснить образованием новых частиц в некоторых волокнах, не содержавших вросших частиц.

Подробные исследования адсорбции воды проводились на аморфных непористых порошках двуокиси кремния, и одним из наиболее информативных методов исследования оказалась ИК-спектроскопия [33, 49]. Преимущество этого метода состоит в том, что он позволяет непосредственно получать данные о молекулярном составе слоя адсорбированной влаги. Учитывая сложность процессов капиллярной конденсации, в данной главе рассматривается адсорбция воды только на непористой двуокиси кремния.

Обсуждаться будет только случай однонаправленного армирования, поскольку по усталости таких композитов проводились наиболее подробные исследования. К тому же наибольший акцент будет сделан на обсуждение результатов испытаний образцов на одноосное нагружение параллельно направлению укладки волокон, так как в этих экспериментах имеет место однородное напряженное состояние и интерпретировать такие результаты проще всего. В большинстве случаев увеличение угла между направлением приложения нагрузки и направлением армирования приводит к понижению усталостной прочности композитов и к изменению вида разрушения, а испытания на изгиб делают более выраженным межслойное разрушение сдвигом.

Приведенные данные свидетельствуют о большей устойчивости ароматических галоидопроизводных по сравнению с алифатическими и снижении радиационной стойкости галоидозамещенных в ряду С1 — В г — J. А. В. Зимин и 3. С. Егорова [254] нашли, что выход С12 при облучении четыреххлористого углерода а-частицами в 2,5 раза меньше найденного при облучении у-квантами. Так как галогены имеют высокое сечение захвата на тепловых нейтронах, необходимо учитывать возможность реакций (п, у) при облучении их в реакторе. Подробные исследования в этой области проведены Вилардом [128]: в частности, обнаружена зависимость процесса радиолиза от фазового состояния.

Степень точности устанавливается в зависимости от нормы кинематической точности, нормы плавности, нормы контакта зубьев и витков, скорости, передаваемой мощности и других факторов. В каждом конкретном случае она определяется соответствующим расчетом. В первом приближении ее можно принимать [17] по табл. 10.3. Более подробные рекомендации по выбору степеней точности червячных передач приведены в работе [40].

Коэффициент *б учитывает влияние внешней динамики и все факторы, утяжеляющие эксплуатационный режим ПК; его значения принимают в большинстве случаев в пределах от 1 до 1,5; реже, при ударной нагрузке и очень тяжелых эксплуатационных условиях, — от 2 до 3. Подробные рекомендации по выбору AQ даны в работе [8] и табл. 5.

Тяговая способность и долговечность ремней в большой степени зависит от отношения диаметра меньшего шкива DI передачи к толщине б ремня. Для обеспечения достаточной долговечности ремня отношение Ог/д должно быть не меньше значения, рекомендованного для данного типа ремня. Например, для прорезиненных ремней рекомендуемое отношение D/b = 40. Подробные рекомендации приведены в таблицах справочной литературы.

Более подробные рекомендации выбора значений [р] и [pv] в зависимости от материала вкладышей подшипников, сорта смазки и условий работы имеются в справочной литературе.

Коэффициент k@ учитывает влияние внешней динамики и все факторы, утяжеляющие эксплуатационный режим ПК; его значения принимают в большинстве случаев в пределах от 1 до 1,5; реже, при ударной нагрузке и очень тяжелых эксплуатационных условиях, — от 2 до 3. Подробные рекомендации по выбору k^ даны в работе [8] и табл. 5.

Более подробные рекомендации о выборе формы и размеров образцов, способов нагружения, конструкции установок, регистрирующих устройств и другие важные особенности испытаний можно получить в методических указаниях [228] и работах [229, 230, 238-242].

Более подробные рекомендации по применению посадок H/f приведены в работе [37].

Подробные рекомендации по выбору величины W в зависимости от сечения кольца, марки резины и условий работы даны в табл. 177 и 178.

Рассмотрены магнитный и ультразвуковой методы обработки водь* для предотвращения коррозии металла и накипеобразования в теплоэнергетике. Первое издание вышло в свет в 1977 г. Второе издание1 дополнено результатами исследований последних лет. Расширено описание конструкций магнитных аппаратов, даны подробные рекомендации по их обслуживанию.

Значения скорости продуктов сгорания в газоходах котла ограничиваются абразивным износом поверхностей нагрева золой. Подробные рекомендации по выбору допустимых скоростей по газам приводятся в [31], а для ряда топ лив — в табл. 1.55. Для неопасных с точки зрения золового износа поверхностей топлив рекомендации по выбору Wr представлены в табл. 1.56.

Значения скорости продуктов сгорания в газоходах котла ограничиваются абразивным износом поверхностей нагрева золой. Подробные рекомендации по выбору допустимых скоростей по газам приводятся в [31], а для ряда топлив — в табл. 1.55. Для неопасных с точки зрения золового износа поверхностей топлив рекомендации по выбору WT представлены в табл. 1.56.