Параграфе приведены

В заключение настоящего параграфа рассмотрим, что конкретно представляет собой при Wn=\ неизвестный внешний силовой фактор, приложенный к подвижному звену первичного механизма.

В заключение этого параграфа рассмотрим движение ракеты на активном прямолинейном участке траектории (рис. II 1.26). В качестве объема W рассмотрим объем, ограниченный внешней оболочкой корпуса ракеты и срезом сопла. Предположим, что процесс горения топлива протекает достаточно медленно и что поэтому на интересующем нас интервале времени скорость движения центра инерции масс, расположенных внутри ракеты, относительно ее корпуса пренебрежимо мала по сравнению со скоростью самой ракеты. Рассматривая разгон ракеты на прямолинейном активном участке траектории, пренебрежем вращением ракеты относительно собственных осей, т. е. предположим, что ракета движется поступательно.

Пользуясь выводами предыдущего параграфа, рассмотрим сначала свободный уравновешенный гироскоп, т. е. гироскоп, у которого ось вращения может принимать любое направление в пространстве, а центр тяжести закреплен. Для демонстрационных целей иногда пользуются гироскопами такой конструкции, которая, например, изображена на рис. 234. Ротор гироскопа насажен на ось, которая может поворачиваться как вокруг горизонтальной, так И вокруг вертикальной оси, т. е. может принимать любое направление в пространстве (отклонения оси по вертикали в этой конструкции ограничены не очень большими углами). Для того чтобы момент сил тяжести

В заключение настоящего параграфа рассмотрим, что конкретно представляет собой при Wn=\ неизвестный внешний силовой фактор, приложенный к подвижному звену первичного механизма.

В заключение данного параграфа рассмотрим составные динамические модели систем автоматического регулирования скорости машинных агрегатов. При исследовании динамических свойств САР скорости вращения машинного агрегата, включающего в себя унифицированный двигатель с регулятором скорости, САР может быть представлена как составная система, состоящая из упруго-сочлененных регулируемой и нерегулируемой подсистем. Регулируемая подсистема — это, как правило, двигатель с управляющим устройством, неуправляемая система — связанная с двигателем силовая цепь машинного агрегата. Такое представление целесообразно в тех случаях, когда требуется учитывать колебательные свойства механической системы объекта регулирования, вследствие чего существенно увеличивается размерность расчетной модели (11.3).

В заключение этого параграфа рассмотрим два предельных случая. Один из них возникает при ц -»- 0 (т2 -> со). В пределе этот случай соответствует движению упругой системы (ki, mi), сопровождающемуся ее ударами о неподвижный ограничитель (рис. 8.23). При этом, согласно (8.38),

В заключение данного параграфа рассмотрим общий графический способ определения скорости разрушения термопластичных полимер_ов. Для этого достаточно иметь универсальную зависимость qw/qo=f(yGw) (см. гл. 4).

В заключение этого параграфа рассмотрим еще один, весьма оригинальный ррт, предложенный не менее выдающимся человеком, чем Д. Папин, — математиком Иоганном Бернулли (1667—1748 гг.), одним из трех знаменитых ученых, принадлежавших к этой фамилии.

В заключение данного параграфа рассмотрим зависимость матриц [А'„] и [А'СТ]ОТ параметра нагрузки Я. При этом будем исходить из возможности представления нагрузки, вызывающей начальное напряженное состояние, в виде {/t}=A{fy} Очевидно, что матрица [В0], линейно зависящая от начальных перемещений (формулы (1.36) и (1.47) и матрица [S\], линейно зависящая от начальных напряжений (формула (1.55), в данном случае могут быть представлены в виде

В заключение данного параграфа рассмотрим в качестве примера построение диаграммы деформирования при программе циклического нагружения, представленной на рис. 3,17. Пусть ё = Ъ — = const; начальное нагружение при Т = 7\ определяется диаграммой /° (гъ (Tj)) (участок О А), после него память материала содержит

В заключение этого параграфа рассмотрим, какое содержание вкладывается в понятие эффективности разностной схемы. Любая ЭВМ характеризуется быстродействием, от которого зависит время получения численного решения с заданной точностью. Обозначим через At, разумное время работы ЭВМ на решение задачи конкретного класса. Строго это время определить трудно, так как на него влияют многие факторы. В зависимости от целей математического моделирования А?3 может принимать значения в промежутке от нескольких минут до нескольких сотен часов. Обозначим затраты разностной схемы на решение задачи рассматриваемого класса через Д?с- Очевидно, разностная схема с мейыним Д?с является более эффективной fro сравнению с разностной схемой, у которой А?с больше. Кроме того, ясно, что эффективность разностной схемы увеличивается при повышении точности численного решения. Таким образом, эффективность разностной схемы можно определять по формуле *

В заключение параграфа рассмотрим решение задачи которое мало чем отличается от решения задач Жрц (р=1, 2, 3). Индексы (12) для краткости будем опускать. Функции UaK (a, /С=1, 2) ищем в виде

В этом параграфе приведены лишь краткие методические указания, относящиеся к основным стадиям конструирования механизмов.

В настоящем параграфе приведены результаты опытов, проведенных на модели шарнирного четырехзвенника

В данном параграфе приведены установки с использованием газовых лазеров, выпущенные небольшими опытными партиями. Большинство установок экспонировалось на выставках: Достижений народного хозяйства СССР, «Электроника», «Машиностроение» и т. д. В большей мере в них нашли применение мощные СО2-лазеры, способные решать ряд технологических задач, а также и другие типы лазеров, позволивших существенно улучшить параметры измерительных приборов.

Проведение тензометрических исследований аппаратов высокого и сверхвысокого давления требует применения измерительных приборов, аппаратуры для создания давления и других средств решения экспериментальных задач испытаний. Оптимальным вариантом методики тен-зометрирования можно считать исследование, при котором не требуется создания специальных приборов и аппаратуры, а используются серийно изготовляемые промышленностью приборы и аппаратура. Сведения о серийно изготовляемой тензометрической аппаратуре, средствах создания и контроля давления изложены в специальной литературе [10, 37, 62]. Основные технические данные по тензорезисторам, изготовляемым серийно отечественной промышленностью, и технология изготовления тен-зорезисторов на металлической подложке рассмотрены выше. В настоящем параграфе приведены краткие сведения по специальным приборам и аппаратуре, применяемым при подготовке и проведении исследований аппаратов и сосудов высокого и сверхвысокого давлений.

В последнем параграфе приведены различные способы, дающие возможность делать потоки видимыми, что важно при качественном изучении и в предварительных опытах с моделями.

В данном параграфе приведены отечественные и зарубежные нормативные документы (стандарты, методические указания, инструкции и т.п.), относящиеся как к пассивному, так и активному ТК. Следует отметить, что многие документы, в частности отраслевые стандарты СССР, к настоящему времени устарели; кроме того, опущены стандарты, в которых описаны процедуры поверки (проверки) основных параметров ИК-тепловизоров и пирометров.

В данном параграфе приведены сведения справочного характера о тех законах распределения, на которые дается ссылка при последующем изложении.

В настоящем параграфе приведены таблицы термодинамических свойств воды и водяного пара, воздуха, диоксида углерода, азота и аммиака в состоянии насыщения (см. табл. 2.10, 2.13, 2.15— 2.17), а также в однофазной области для воды, водяного пара и воздуха (см. табл. 2.11, 2.12, 2.14).

В настоящем параграфе приведены характеристики механических свойств исследованных конструкционных низколегированных сталей 45, 15Г2АФДпс, армко-железа общего назначения, высокопрочных конструкционных сталей ИП-1, ИП-2, ИП-3, теплоустойчивых сталей 10ГН2МФА, 15Х2МФА, 15Х2НМФА, жаропрочной стали 08Х18Н10Т, применяемых для изготовления энергетического оборудования, сталей ферритмартенситного класса 20X13, 14Х17Н2, 13Х11Н2В2МФ, 15X11МФ, 1Х16К4НМВФБА, аустенитно-мартенситного класса

Так же аномально, при соответственно подобранной предыстории деформирования, должна протекать согласно анализу и циклическая ползучесть. Если циклическому деформированию предшествует односторонняя деформация — в результате быстрого деформирования или выдержки, «вышагивание» петли может происходить в направлении, обратном этой деформации, независимо от знака среднего напряжения (при относительно небольшой асимметрии цикла). Условия, при которых эта ситуация реализуется, могут быть определены расчетным путем с использованием соответствующей данной истории нагружения эпюры Эг. В следующем параграфе приведены результаты экспериментов, которые подтверждают возможность и условия аномального смещения петли гистерезиса при циклическом нагружении.

Рекомендуем ознакомиться:

Пьезометрическая плоскость

Плавления испарения

Плавления материалов

Плавления соответственно

Плавление испарение

Плавность включения

Плазменной обработки

Пленкообразующие ингибированные

Параметры настройки

Пленочным охлаждением

Пленочного охлаждения

Площадках перпендикулярных

Площадкам симметрии

Меню:

Главная страница Термины