Подставляя указанные

Подставляя выражения для F"t и F% в третье уравнение системы (11.9) и решая полученное после этого равенство относительно F, окончательно имеем

Подставляя выражения (21.18) и (21.21) в равенство (21.17), получаем

, где A = C,/?; B = C2N- E = C6N- F = C6R. Числа Ct, zi, Z; называются аналогами чисел зубьев. Подставляя выражения г< в условие соосности (2.1) для рассматриваемой передачи В, получаем: МР(А + В) = MQ(F — E).

Подставляя выражения (142) — (145) в уравнения (132) и (133), после небольшого преобразования получим

Подставляя выражения (2) и (3) в формулу (1), получаем

Подставляя выражения (73) в формулу (72), получаем

Выражая диаметры dm и dK делительных окружностей колес через межосевое расстояние а и передаточное число и с помощью формул (18.22) и подставляя выражения (19.15) и (19.16) в формулу Герца (19.14), после преобразований получаем

Подставляя выражения (20.37) в формулу (20.34), получаем . _ ^ _ r2 cos р2 _ rf2 cos pa _ ^а_ „„ .

Подставляя выражения (31) в правые части уравнений (22), получаем

Подставляя выражения (31) в (30), получаем уравнение эллипсоида инерции в главных осях

Подставляя выражения (81) — (85) в формулу (80), получаем / / k

Подставляя указанные параметры в равенство (26.65), получаем

Предельное состояние процесса распространения теплоты при нагреве пластины мощным быстродвижущимся линейным источником теплоты также можно получить из уравнения (6.26) при условии (6.39). Ход рассуждений, основанный на предположении, что теплота распространяется только в направлении стержня / (см. рис. 6.13,6), такой же, как для случая точечного источника теплоты. Действительно, источник выделяет на отрезке длиной dx теплоту Q = qdx/v. Эта теплота распространяется вдоль стержня /, ограниченного плоскостями / и /' и имеющего поперечное сечение Ых. Подставляя указанные величины в уравнение (6.8) и заменяя координату х координатой у, а также учитывая поверхностную теплопередачу, получим

Подставляя указанные в условии температуры, получим ответы: А//юоо = ==—495 933 Дж; ДЯ20оо = -505 664 Дж.

Подставляя указанные параметры в равенство (26.65), получаем

Подставляя указанные величины, например, в первое уравнение (10.74'), получаем:

Подставляя указанные выражения в ранее приведенные уравнения, найдем зависимость для аналогов и инвариантов подобия угловых скоростей и ускорений.

Ф = 1,273. Применительно к высокопрочному материалу переход к нестабильному разрушению происходит при скорости роста трещины не более 1(Г6 м/цикл, тем более, что в эксплуатации нагру-жение является нерегулярным. Для указанной скорости согласно единой кинетической кривой (см. главу 5) эквивалентная величина коэффициента интенсивности напряжения составляет около 70 МПа • м1/2. Подставляя указанные величины в уравнение (15.2), получаем величину эквивалентного уровня напряжения около 320 МПа.

Пусть нагрузка отличается от критической на малую величину: г = = г° + Дг, где Дг -С 1. Соответственно рассматриваемый корень уравнения (18.156) имеет значение Л[ = Aijl + ЛЛ1( где ДА] — малая комплексная величина. Подставляя указанные значения г и AI в (18.156), с точностью до малых первого порядка будем иметь

Вычисляем компоненты деформаций, отсчитываемые от начала координат Ог. Подставляя указанные значения, вычисляем интенсивность напряжений

Принимая постоянными значения величин At = (20cpcosalB)2 = = 3,41, = 0,97, ср = 0,97, 9 = 0,99 и подставляя указанные значения в формулу (192), получим зависимость для изменения к. п. д. ступени:

Сначала рассчитаем комплекс SK. Подставляя указанные исходные данные в формулу (5-17), получаем: SK = 0,383- 10~3. Предварительно зададимся вероятным значением скорости т>°„т = 8 ,м/с. Соответственно диаметр воздухопровода d0 =

d'z max — наибольший предельный размер ромбического пальца; а — допуск на диаметр отверстия; Р — допуск на диаметр пальца; •Si «in — минимальный зазор в сопряжении цилиндрического пальца с отверстием. Подставляя указанные величины в выражение (176), получим формулу для определения допустимой ширины ленточки Ъ: