Подтверждается экспериментами

Отметим, что учет пластической зоны в вершине трещины приводит к конечному значению прочности при отсутствии трещины. Разрушающее напряжение при этом равно напряжению на границе упругопластической зоны, т. е. с0. По этой причине в качестве с0 предпочтительнее брать предел прочности, чем предел текучести, что и подтверждается экспериментально.

[см. формулу (7.21)] и относительной функции массообмена *M?> tсм- формулу (8.20) ] позволяет заключить, что в исследованном диапазоне изменения параметра закрутки (Ф»вх < 1,23) они отличаются не более, чем на 4%, причем ФТ?, < ФМ?,. Следовательно, если при определении плотности массового потока с поверхности массообмена исключить влияние факторов, искажающих аналогию (см. разд. 8.2), то аналогия процессов теплообмена и массообмена в закрученных потоках подтверждается экспериментально с удовлетворительной точностью.

Так же как и для диаграмм исходного нагружения, обобщенная диаграмма циклического деформирования при пересчете в интенсивности напряжений и деформаций в первом приближении может быть принята независимой от типа напряженного состояния (рис. 2. 4.1, в). Отмеченное подтверждается экспериментально с точностью, по крайней мере, не худшей, чем для исходного нагружения.

На_стадии легкого скольжения основной вклад в деформацию дают "дислокаций, вышедшие на поверхность кристалла, что подтверждается экспериментально [6]. На этой стадии (площадка текучести на кривой напряжение—деформация) пластическая деформация растяжения отожженного технического железа [29 ] происходит путем лавинообразного течения, как это установлено наблюдениями линий скольжения на поверхности и методом t дифракционной электронной микроскопии. По данным [30], в ходе легкого скольжения сдвиг не продолжается по тем пло- \ скостям, где он уже происходил, так как легче активировать источники дислокаций в новых (неупрочненных) плоскостях скольжения.

Из выражения (229) следует, Что максимальный сдйиг стационарного потенциала (реально наблюдаемое максимальное раз-благораживание деформируемого металла) достигается при Ьк—>оо: Дфст = —• Дфа, т. е. в условиях предельного катодного тока (например, при диффузионном контроле кислородной деполяри-: зации). Это положение было проверено экспериментально (см. ' рис, 12) и использовано при подборе электролита для выявления ; микроэлектрохимической гетерогенности деформированного железа. Поскольку второй член в правой части равенства (230) меньше нуля, деформационная локализация анодных процессов уменьшает наблюдаемый сдвиг потенциала Дер" относительно истинного деформационного сдвига равновесного потенциала Аф°, что подтверждается экспериментально. На основе соотношения (232) разработан экспрессный метод определения параметров коррозии и защиты деформированных сталей.

Таким образом, в неперемешиваемом нейтральном электролите можно добиться катодной поляриза-ции трещины, относительно равномерной по ее глубине. Однако достаточность этой величины поляризации для защиты зависит от конкретных параметров трещины. Сделанный вывод подтверждается экспериментально [45 ]. 14 э. м. Гутмач 209

На стадии легкого скольжения основной вклад в деформацию дают дислокации, вышедшие на поверхность кристалла, что подтверждается экспериментально [10]. На этой стадии (площадка текучести на кривой напряжение — деформация) пластическая деформация растяжения отожженного технического железа [33] происходит путем лавинообразного течения, как это установлено наблюдениями линий скольжения на поверхности и методом дифракционной электронной микроскопии. По данным работы [34], в ходе легкого скольжения сдвиг не продолжается по тем плоскостям, где он уже происходил, так как легче активировать источники дислокаций в новых (неупрочненных) плоскостях скольжения.

благораживание деформируемого металла) достигается при Ьк —» —> оо: Афст = —Дфа, т. е. в условиях предельного катодного тока (например, при диффузионном контроле кислородной деполяризации). Это положение было проверено экспериментально (см. рис. 18) и использовано при подборе электролита для выявления микроэлектрохимической гетерогенности деформированного железа. Поскольку второй член в правой части равенства (243) меньше нуля, деформационная локализация анодных процессов уменьшает наблюдаемый сдвиг потенциала Афа относительно истинного деформационного сдвига равновесного потенциала Аф°, что подтверждается экспериментально. На основе соотношения (245) разработан экспрессный метод определения параметров коррозии и защиты деформированных сталей.

Таким образом, в неперемешиваемом нейтральном электролите можно добиться катодной поляризации трещины, относительно равномерной по ее глубине. Однако достаточность этой величины поляризации для защиты зависит от конкретных параметров трещины. Сделанный вывод подтверждается экспериментально [51 ].

Квадратичная зависимость магнитострикции от вектора намагничения хорошо подтверждается экспериментально для никеля как в области смещения границ доменов, так и в области вращения вектора намагничения [5]. В области пара-процесса квадратичная зависимость также хорошо подтверждается экспериментально для сплава 32% Ni, 68% Fe [5]. На рис. 1, 2 приведены соответствующие экспериментальные кривые зависимости магнитострикции от квадрата вектора намагничения, взятые из работы [5]. Как видно из рис. 1, линейная зависимость магнитострикции от квадрата вектора

Показана необходимость получения корректных аналитических выражений для объемной плотности магнитострикционных сил в ферромагнитных поликристаллах. Для нахождения аналитических выражений для магнитострикционных сил применен метод симметрии. Получен тензор магнитострикции для поликристалла. Компоненты тензора линейно зависят от квадрата вектора намагничения, что хорошо подтверждается экспериментально.

составляющая нагрузки в таких машинах полностью воспринимается ближайшим к исполнительному органу приводом, остальные же приводы работают при статической нагрузке. Этот вывод хорошо подтверждается экспериментами.

Этот вывод хорошо подтверждается экспериментами, проведенными в Институте горного дела им. Скочинского на струговой установке УСБ, схема которой с точки зрения динамики аналогична (при исследовании распределения нагрузки между приводами) схеме рассматриваемого конвейера. Указанное решение верно отражает качественную сторону процесса.

Если принять, что хара-ктер распределения контактных давлений на стыке стержяей не зависит от распределения напряжений под гайкой и головкой болта (допущение подтверждается экспериментами), то для расчета контактных давлений можно использовать решение, изложенное в п. 3 гл. 2.

Таким образом, становится очевидным тот важный факт, что предложенная в настоящей главе физическая модель критического режима течения пароводяного потока подтверждается экспериментами как по критическому расходу пароводяной смеси, так и по скорости распространения возмущений в

Все вышесказанное наглядно подтверждается экспериментами. На рис. 12 для примера приведена точечная диаграмма обработки партии колец d0 = 60 мм на внутришлифовальном станке ЗА227В с контролем в процессе обработки прибором БВ-4026. Обработка проводилась с автоматической подачей 3 мкм на двойной ход и припуском на выхаживание 100 мкм.Выхаживание обеспечивало погрешность от запаздывания Д3 s« ^^ 0, а погрешность формы детали (кривая 4) приводила к уменьшению размера на половину овальности детали. Из рисунка видно, что температурные деформации (кривая 3) являются определяющим фактором погрешности изготовления. Подсчитанная для каждой детали погрешность обработки изображена кривой 2. Действительные отклонения размеров деталей от уровня настройки (измерялись на оптиметре) представлены кривой /.

Предположим, что температура источника имеет повсюду избыточную температуру й^С (температура колец и тел качения подшипника' одинаковы — это достаточно точно подтверждается экспериментами [6]).

Описанная структура потока в косом срезе решетки с суживающимися каналами при сверхзвуковых скоростях подтверждается экспериментами, проведенными с применением высоко-

слоя при вдуве углекислого газа через 'пористую пластину с разной плотностью поперечного потока вещества; ясно видно оттеснение пограничного слоя от поверхности пластины. Этот процесс схематически изображен на -рис. 3-36. В зоне оттеснения продольная скорость мала, а концентрация почти не изменяется, что подтверждается экспериментами (рис. 3-37). Аналогичные экспериментальные данные для турбулентного пограничного слоя приведены на рис. 3-38, 3-39.

ве. При вдувве гелия теория [Л. 292, 293] дает уменьшение St/Sto с увеличением числа Re, что не соответствует результатам расчетов в [Л. 299] (рис. 11-30) и не подтверждается экспериментами. Кроме того, при вдуве гелия расчеты St/Sto не согласуются с опытом при изменении числа Маха и расхода гелия. Расчеты показывают небольшое влияние температурного фактора TwjTi на теплообмен и трение. Для проверки этого положения нет надежных опытных данных.

Рассмотрим стационарный плоский ламинарный сверхзвуковой поток, в котором скачок уплотнения падает на плоскую стенку (рис. 1). Число Маха Мт потока примем постоянным. Падающий скачок уплотнения может возникнуть, например, за счет клина, расположенного на значительном расстоянии от стенки. Согласно потенциальной теории этот скачок уплотнения снова отразится в виде скачка уплотнения, что подтверждается экспериментами, по крайней мере на некотором удалении от пограничного слоя.

В логарифмических координатах зависимость (8.14) имеет прямолинейный характер, что подтверждается экспериментами (рис. 8.23). На рис. 8.23 также нанесена зависимость е== = ^(о"), которая параллельна зависимости е = = /(Н), что указывает на постоянство показателя степени т при испытаниях на вдавливание и растяжение. Связь между напряжением