Подтверждается исследованиями

Таким образом, дело сводится к измерению плотности потока мюонов. в двух точках по пути их движения. При этом, конечно, надо отобрать для измерений мюоны с определенным импульсом (скоростью), что делается методами, разработанными в физике космических лучей. При прохождении мюонов сквозь атмосферу плотность их потока уменьшается не только за счет самопроизвольного распада, но и за счет поглощения атомами атмосферы. Это поглощение хорошо изучено и может быть учтено. Поэтому в результате измерений уменьшения потока мюонов в атмосфере можно найти их средний путь /, проходимый до распада. Проводя измерения для мюонов с различными импульсами (скоростями), получают зависимость / от скорости и. Это позволяет установить, какая из формул (16.12) и (16.13) подтверждается экспериментом. Эксперимент подтвердил формулу (16.13) с собственным временем жизни мюона, равным т($ = 2 мкс.

Анализ отражения от наклонного плоского дефекта с помощью дифракционных теорий [10] представляет поле отражения как сумму геометрически отраженной волны и двух дифракционных волн рт краев дефекта, ближнего и дальнего к преобразователю. Поведение каждой из них подчиняется закономерностям, рассмотренным в п. 1.4.1. Наличие двух источников дифракционных волн вызывает их интерференцию, под влиянием которой амплитуда эхо-сигнала осциллирует с изменением частоты, размера дефекта и угла падения на него. Возникновение осцилляции следует также из формул (2.25) с учетом (2.26) поскольку Ф' — осциллирующая функция с аргументом bk sin б. Имеется существенное различие в результатах расчетов методом Кирхгофа и по дифракционной теории [7]. Согласно первому амплитуда максимумов осцилляции уменьшается с увеличением аргумента, а согласно второму— остается постоянной. Последний результат подтверждается экспериментом.

В таком структурном состоянии материал способен сравнительно равномерно поглощать подводимую энергию всем нагружаемым объемом. Иными словами, эффект упрочнения после МТО вызывается главным образом увеличением параметра Vs [уравнение (10), гл. Т]. При этом другой структурный фактор, ответственный за упрочнение,— параметр п, отражающий долю предельной энергоемкости, поглощенную в среднем каждым единичным объемом внутри Vs,— существенно не увеличивается. В связи с этим не должно происходить и существенного увеличения предела прочности и предела текучести этих материалов, что подтверждается экспериментом. Но в то же время относительно низкое значение п (по сравнению.с .его предельным значением) обеспечивает стабильность получаемого эффекта упрочнения и его сохранение при весьма длительных сроках службы материала. Как уже отмечалось (гл. I), при высоких значениях п, характерных для материалов с высокой плотностью дислокаций, эффект упрочнения сказывается главным образом на критериях, характеризующих кратковременную прочность (предел прочности, предел текучести и т. д.). При действии длительных нагрузок эффект упрочнения не является устойчивым вследствие сильного предварительного искажения кристаллической решетки и образования метастабильных фаз.

зия — выдавливание). В этих условиях материал деформируется более равномерно по всему объему зоны нагружения и возможность трещинообразования сильно уменьшается. В то же время такая обработка должна существенно увеличить эффект упрочнения уже при относительно невысоких степенях обжатия, что подтверждается экспериментом. Так, обработка проволоки из стали ЭЙ 142 по режиму НТМО с использованием деформирования волочением позволила повысить предел прочности материала с 255 до 306 кГ/мм2 уже после 32% обжатия [107], в то время как при обычной теплой прокатке для получения примерно такого же эффекта упрочнения требуются обжатия порядка 80—90% (см. табл. 10). Обработка инструментальной стали методом НТМО при обжатии до 70% с использованием экструзии [128] дает примерно тот же эффект упрочнения, что и прокатка со степенями обжатия 86—94% (см. табл. 11).

пением тепловой активации, требуемой для преодоления барьеров движущимися дислокациями (129]. Поэтому при понижении температуры деформирования аустенита коэффициент его упрочнения должен возрастать, что подтверждается экспериментом {129]. Чтобы достигнуть одного и того же уровня прочности при более высокой температуре, требуется более высокая степень деформации. На основе этого авторы работы [129] делают также вывод, что при одинаковом уровне прочности после ТМО при более высоких температурах сталь должна быть более пластичной.

Критерии прочности при сложном напряженном состоянии. Возможность использования энергетической теории прочности для пересчета результатов испытаний, проведенных при различных видах напряженного состояния, впервые показана В. Н. Кузнецовым. Сравнивали результаты исследований стали 12Х18Н9Т при двух- и одноосном растяжении-сжатии. Несмотря на то, что опыты были проведены в несколько различающихся условиях, соответствующие кривые 2 и 3 (рис. 83,а) расположены в узкой полосе разброса. Впоследствии вывод о справедливости энергетической гипотезы прочности был подтвержден результатами испытания трех марок сталей при совместном действии осевой и сдвигающей нагрузок (Н. Д. Соболев, В. И. Егоров) — рис. 83,6. При этом показано, что теоретическое отношение энергетической теории прочности Дтг=0,577 Да достаточно хорошо подтверждается экспериментом: Дт/Дст=0,572; 0,574; 0,585; здесь At — размах касательных напряжений. Подобные результаты получены С. И. Тайра, Г. А. Туликовым.

Из (4.38) следует, что КТР твердых тел пропорционален их теплоемкости и поэтому с температурой он должен изменяться так же, как изменяется Cv, что подтверждается экспериментом (рис. 4.6). Можно показать, что коэффициент ангармоничности g » pYr0. Подставляя это в (4.38), получаем

Теплопроводность решетки существенно зависит от жёсткости связи между частицами р\ так как с уменьшением р уменьшается модуль упругости Е, а следовательно, и скорость распространения звука у = )/?/р (р— плотность твердого тела); кроме того, с уменьшением р растет ангармоничность колебаний атомов, приводящая к усилению фонон-фононного рассеяния. Оба эти фактора должны приводить к уменьшению теплопроводности решетки, что также подтверждается экспериментом. В качестве примера в табл. 4.2 приведены теплоты сублимации Qc, являющиеся мерой энергии связи, и решеточная теплопроводность /Среш алмаза, кремния и германия. Из данных табл. 4.2 видно, что с уменьшением энергии связи теплопроводность решетки падает.

что качественно подтверждается экспериментом (рис. 4.7).

ратно пропорциональной квадрату абсолютной температуры, что также подтверждается экспериментом.

(3-80). Так как К пропорциональна величине cpM~il3, которая изменяется при разложении незначительно, то и теплопроводность должна изменяться мало. Однако повышение плотности вызывает некоторое увеличение теплопроводности, что и подтверждается экспериментом [Л. 77].

защитного покрытия, неравномерны по своей толщине и имеют участки несплошностей. На таких участках происходит интенсификация анодных процессов и их острая локализация, приводящая к возникновению локальной коррозии. Процесс интенсифицируется при пиковых значениях анодного тока. Правомерность этого подтверждается исследованиями И.Л.Розенфельда [80], показавшими, что в карбонатных и бикарбонатных растворах при неполном покрытии поверхности железа пленками скорость анодной реакции увеличивается на порядок. Исследования причин ряда отказов магистральных газопроводов, проведенных в УГНТУ, подтверждают справедливость подобного подхода для объяснения КР в карбонат-бикарбонатной среде.

известно, что отложения, образующиеся на поверхности катодно-ващшцаемой конструкции в местах нарушения целостности защитного покрытия, неравномерны по своей толщине и именот участки несметное г ей. На таких участках происходит интенсификация анодных про-ц^ссов и их острая локализация, приводящая к возникновению локальной коррозии Процесс интенсифицируется при пиковых значениях анодного тога. Чравомерность этого подтверждается исследованиями

Изменение шероховатости в процессе приработки носит «волнообразный» периодический характер [33, 97, 100]. «Волнообразный» характер изнашивания обнаружен посредством наблюдений за изменением во времени коэффициента трения при истирании образцов. Это также подтверждается исследованиями оптимальной чистоты поверхности пары коленчатый вал — вкладыши коренных и шатунных подшипников.

Это подтверждается исследованиями. Авторы работы [29] показали, что сплав АТ6 с большим содержанием алюминия имеет пороговое значение KSCC^2Q МПа \Лм~, сплав АТЗ, отличающийся от него только меньшим содержанием алюминия (на ~3 %), имеет /fscc =» 30-МПа л/м^ а сплав ВТ14, легированный дополнительно ванадием и молибденом, имеет

В работе Крайчиновиса [43 ] построена теория и получены уравнения, описывающие колебания свободно опертой трехслойной балки, которая рассматривалась выше. На основе ряда допущений численно установлено, что при низких частотах колебаний трехслойная балка ведет себя так же, как известная балка Тимошенко. При высоких частотах и малом отношении модуля сдвига заполнителя к модулю упругости несущих слоев деформация поперечного сдвига .оказывается существенной и должна учитываться при расчете. Этот вывод подтверждается исследованиями Николаса и Геллера [58], основанными на теории, построенной Ю [92].

Данный вывод подтверждается исследованиями температурной зависимости доменной структуры. Во-первых, полученные результаты находятся в принципиальном согласии с наблюдениями [389], где тот же самый метод был применен для исследования доменной структуры в Со со средним размером зерен 20 мкм. Наблюдавшиеся при нагреве изменения в доменной структуре авторы объясняют температурной зависимостью постоянных магнитокристал-лической анизотропии.

Справедливость такого предположения подтверждается исследованиями Форреста, изучавшего сопротивление усталости латуни с размером зерна от 0,018 до 0,330 мм. Результаты определения пределов выносливости образцов, различные размеры зерна в которых получали путем отжига после разных степеней пластического деформирования, показывают, что с увеличением размера зерна их сопротивление усталости уменьшается. Однако наиболее интересным результатом этих исследований является обнаружение во всех образцах с размером зерна меньше 0,04 мм нераспространяющихся микротрещин, расположенных вдоль полос скольжения длиной не больше размера зерна. Эффект торможения трещины границей зерна усиливается, если материал обладает заметной анизотропией свойств от зерна к зерну.

Эффективность использования ППД для предотвращения развития усталостных трещин подтверждается исследованиями плоских образцов (6X15X130 мм) из горячекатаного алюминиевого сплава АМг-61 (5,5—6,5% Mg; 0,8—1,1% Мп) [12]. В заготовках размером 6X16,5X130 мм с концентратором напряжений выращивали усталостную трещину и, сняв шлифовкой слой металла, содержащий концентратор, получали образцы с трещиной глубиной 0,5 мм. Упрочнение поверхности с трещиной проводили по пяти режимам различной интенсивности в приспособлении, исключающем коробление образцов. Для упрочнения применяли обдув стальной литой дробью разных размеров, пневматический низкочастотный пучковый упрочнитель и ультразвуковой высокочастотный молоток. В результате наклепа в образцах возникали остаточные сжимающие напряжения, максимальные значения которых находились на различном расстоянии от поверхности. Испытания образцов проводили при пульсирующем цикле нагружения (R — G) по схеме консольного изгиба на машине с инерционным силовозбуждением при ЧЭСТОТР циклов нагружения 2400 мин"1.

усталостных испытаний, проводимых при минимальных затратах времени и средств с целью оперативного установления оптимального значения того параметра материалов, деталей или процессов, от которого зависит сопротивление усталостному разрушению. Особенно эффективны такие сравнительные высокочастотные испытания при оценке факторов технологии изготовления и обработки материалов и деталей. Это подтверждается исследованиями циклической прочности, проведенными на высоких частотах, в зависимости от видов поверхностной обработки, режимов электросварки и термомеханической обработки, а также от степени концентрации напряжений [2,6 и др.].

Факт выделения меди из стекла за счет диффузионных процессов подтверждается исследованиями по измерению спектра пропускания на спектрофотометре.

Скорость ползучести термомеханически обработанного графита в направлении параллельном оси прессования соответствует (4-f-5) • 10~23 (кгс/см2)-'• (нейтр./см2) ', что значительно превышает скорость ползучести при растяжении графита марки ГМЗ, равной «5-Ю-25 (кгс/см2)-1-(нейтр./см2)-1. В данном случае деформация ползучести графита марки ГМЗ много выше ожидаемой, что, как будет показано в разд. 6.5, подтверждается исследованиями на графитовых блоках, испытавших разрушение.