Подтверждается практикой

При прямом поперечном изгибе в поперечных сечениях балки возникают касательные и нормальные напряжения. В большинстве случаев решающую роль при расчете балок на прочность играют нормальные напряжения, что подтверждается многочисленными расчетами и опытными данными.

Уравнение (4-26) хорошо подтверждается многочисленными опытными данными по конденсации паров различных жидкостей на вертикальных пластинах и трубах разной высоты [Л. 49]*.

Уравнение (4-26) хорошо подтверждается многочисленными опытными данными по конденсации паров различных жидкостей на вертикальных пластинах и трубах разной высоты [49].

где 0 — критерий подобия усталостного разрушения, имеющий следующий смысл: если размеры, форма и вид нагружения модели и детали различные, а значение критерия 9 одинаковое, то функции распределения их пределов выносливости совпадают. Это свойство критерия 9 вытекает из уравнения (2) и подтверждается многочисленными экспериментальными данными [3 — 8]; G — относительный градиент первого главного напряжения в зоне концентрации; L — периметр рабочего сечения детали или его часть, прилегающая к зоне повышенных напряжений (формулы для определения

Принцип Сен-Венана применим не только в случае растяжения или сжатия стержня и не только к телам, имеющим форму стержня. Он сохраняет силу и в других случаях, но до сих пор не получил строгого обоснования; однако он подтверждается многочисленными примерами исследований напряженного состояния, выполненными методами теории упругости, и измерением деформации при опытах.

Возможность кооперирования заводов на основе конструктивной преемственности — унификаций деталей и узлов конструкций машин различного «функционального назначения подтверждается многочисленными примерами. В частности, в конструкциях холодильных компрессоров производительностью 40 000 кал/час, изготовляемых мелкими сериями, оказалось возможным использовать ряд деталей (шатуны, гильзы и др.) двигателя автомобиля «Москвич». Точность обработки подобных деталей выше, а себестоимость их в несколько раз ниже себестоимости соответствующих деталей, изготовлявшихся самими компрессоростроительньши заводами.

статистических характеристик величин v, MI; Mz и др., с точки зрения их представительности и согласованности с физической природой рассматриваемых явлений. Например, было установлено, что распределение скоростей соударения для однородных условий эксплуатации подчиняется нормальному закону (параметры: v — 6,3 кг/ч; а = 1,6 км/ч), что подтверждается многочисленными измерениями (более 5 тыс. замеров в эксплуатации) и согласуется с особенностями эксплуатации, где стремятся обеспечить скорость, максимально допустимую по правилам технической эксплуатации, а случайные отклонения обеспечивают симметричное рассеивание. Рас-

Во всех случаях, когда температура термического разложения связующего много ниже температуры разрушения поверхностного слоя теплозащитного материала, влиянием предыстории нагрева на зависимость скорости разрушения от температуры GW(TW), как показано на рис. 5-10, можно пренебречь. Этот вывод подтверждается многочисленными экспериментальными и расчетными исследованиями.

Защитное действие селитры обнаружилось лишь при соотношении (NaNO3/NaOH) ^0,4, что подтверждается многочисленными промышленными опытами. Результаты проверки действия на котельный металл растворов фосфата л атрия, с небольшими добавками селитры и щелочи

этом величина теплопередачи излучением может быть как ниже, так и выше величины теплопередачи, подсчитанной по средней температуре газового потока. Для достижения наиболее высокого уровня теплопередачи излучением необходимо обеспечить, чтобы максимум температур газового потока располагался вблизи поверхности тепловосприятия. Это положение подтверждается многочисленными экспериментальными работами. Учитывая наличие непосредственной связи между характером температурного поля и характером поля скоростей в газовом потоке, можно констатировать наличие взаимосвязи между теплопередачей излучением и скоростным полем газов в печи и топке. Таким образом, аэродинамические особенности потока излучающих газов являются определяющими факторами не только конвективного, но и лучистого теплообмена. Как и в случае конвективного теплообмена, уровень теплопередачи излучением к поверхности тепловосприятия тем выше, при прочих равных условиях, чем ближе максимум скоростного поля к этой поверхности. Поэтому аэродинамику газового по-362

Если наши опыты будут протекать в вышеописанных условиях, то закон Ньютона, являющийся одной из предпосылок теории регулярного режима, будет действителен, и мы будем вправе ожидать полного согласия между выводами теории и результатами экспериментов, что подтверждается многочисленными опытами. В качестве примера один из них нами приводится далее в § 6.

нита происходит при медленном охлаждении, тогда как образование структур белого чугуна происходит при более быстром охлаждении, что многократно подтверждается практикой

Целесообразность внедрения сварки в среде СО2 подтверждается практикой работы многих предприятий.

ко применять высокую затяжку соединений, особенно при переменных нагрузках. Это положение подтверждается практикой эксплуатации резьбовых соединений. На практике рекомендуют принимать

речных сечений не сказываются на законе распределения нормальных напряжений и их значений. В балке прямоугольного и круглого сечений максимальные касательные напряжения возникают в тех точках, где нормальные напряжения равны нулю (на нейтральной оси), и, наоборот, в крайних точках сечения, где нормальные напряжения максимальны, касательные напряжения равны нулю. Поэтому за опасные можно принять точки, наиболее удаленные от нейтральной оси, что подтверждается практикой эксплуатации балок, работающих на изгиб. Однако в случае тонкостенных профилей (например, двутавра) необходимо проверить прочность балки и в точках, где полка сочленяется со стенкой, поскольку здесь возникают значительные как нормальные, так и касательные напряжения.

Допущение об изотропности хорошо подтверждается практикой для большинства материалов и лишь приближенно для таких материалов, как камень, пластмассы, железобетон.

где kz, ktnkN — общий запас по долговечности, запасы по долговечности в долях от статической и циклической долговечности соответственно. Циклическую долговечность деталей в области МЦУ определяют по деформационным критериям относительной долговечности [43], связывающих деформации в цикле нагружения с числом циклов. Суть расчетов сводится к определению предельной поврежденности материала в области МЦУ, соответствующей разрушению. Отличием от единицы (она обычно меньше) пренебрегают, считая, что принятая система запасов по долговечности подтверждается практикой и оправдывает применение критерия относительной долговечности. Помимо того, принимают, что в процессе эксплуатации сам ПЦН, а также отношение долей статического и циклического повреждений материала

Несмотря на то, что в настоящее время не существует универсального критерия прочности для композиционных материалов, состояние этой проблемы таково, что конструктор имеет возможность с достаточной стрпенью точности предсказывать начало разрушения, а в некоторых случаях и предельную нагрузку рассматриваемых элементов конструкций. В этой главе были изложены апробированные аналитические методы определения напряженного состояния и прочности композиционных материалов, основанные на теории слоистых сред и классических критериях разрушения. Достоверность этих методов подтверждается практикой их использования при расчете авиационных и космических конструкций, и поэтому они рекомендуются расчетчикам и проектировщикам. Однако ограничения и допущения, принятые при построении методов расчета и формулировке критериев разрушения, всегда следует иметь в виду и применять те расчетные критерии, при которых эти ограничения не оказывают существенного влияния на результаты окончательного расчета.

Полученная величина намного меньше принимаемой в литературе в качестве допустимой 0,25 мм в год, что указывает на заниженное значение коэффициента запаса прочности. Определим его, исходя из указанной допустимой скорости коррозии. Соответствующая величина Т0 = v0t/h (0) = 0,682 определяет на графике значение Ря = 0,09. Следовательно, искомое значеяие расчетного коэффициента запаса прочности 1AFH = 11, т. е. стн = 45 МН/м2 (4,5 кгс/мм2). Полученный результат подтверждается практикой эксплуатации: обрывы труб систематически происходят через один-два года и чаще, т. е. фактическая долговечность на порядок меньше, чем проектируемая.

(действующая норма амортизации t = 15 лет) из стали с пределом текучести 0Т = 500 МП а. Диаметр a,is труб d = 75 мм, толщина стенки h (0) = 5,5 мм. Избыточное давление газа Р = 20тМПа. Коэффициент запаса прочности, принима-о,ч емый при расчете насосно-компрессорных труб на осевую нагрузку относительно предела текучести, по справочным данным, равен 1,5. Окружное напряжение в стенке трубы or = Pd/2h (0) = 136 МПа. Следовательно, если учесть коэффициент запаса для осевой нагрузки, то максимальным главным напряжением будет осевое, FH = = 0,67 (а стн = 333 МПа при апр == = стт), F = 1. Для V = 7 см3 имеем и = 1,38 при 300 К-По графику (см. рис. 4) находим соответствующее значение Т0, и тогда УО = h (0) T0/t = 0,037 мм в год, что можно считать рекомендуемой величиной при защите трубопроводов от коррозии. Данная величина намного меньше величины, принимаемой в литературе в качестве допустимой (0,25 мм в год), что указывает на заниженное значение коэффициента запаса прочности. Определим его, исходя из указанной допустимой скорости коррозии. По соответствующей величине Т0 = v0t/h (0) = 0,682 определяем на графике значение FH = 0,09. Следовательно, искомое значение расчетного коэффициента запаса прочности 1/FH = 11, т. е. ан = = 45 МПа. Полученный результат подтверждается практикой эксплуатации: обрывы труб систематически происходят через один — два года и чаще, т. е. фактическая долговечность на порядок меньше, чем проектируемая.

Для определения условий образования отложений необходимо знать, какие соединения меди в условиях эксплуатации систем водяного охлаждения находятся в растворе, а какие выпадают в осадок. Это можно показать с помощью диаграммы Пурбэ (рис. 11.11), рассчитанной из термодинамических данных для системы Си—Н2О при 25 и 100 °С [3]. Заштрихованная область соответствует потенциалам и реальным концентрациям медных ионов в дистилляте систем охлаждения действующих ГЭС. Из диаграммы Е—рН видно, что в реальных условиях термодинамически возможно образование только твердого оксида меди, что подтверждается практикой: отложения в каналах статоров преимущественно (на 95—97 %) состоят из СиО.

Далее, во многих случаях, когда речь идет о колебаниях как о дополнительных движениях, налагающихся на основное движение машины (или механизма), соответствующие перемещения можно считать малыми. Это положение, широко применяемое в строительной механике и в теории колебаний упругих систем, достаточно хорошо подтверждается практикой. Оно не применимо в тех случаях, когда возможны значительные относительные перемещения тел (например, качание маятника с большой амплитудой, движение поршня в цилиндре, перемещения от изгиба весьма гибких элементов). Но оно вполне соответствует тем случаям, когда перемещения связаны с упругими деформациями обычных элементов. Предположение о малости перемещений приводит к простым соотношениям при составлении уравнений колебаний.