Подтверждается результатами

(а) Деформация растяжения. На рис. 2 приведено процентное содержание разрушенных частиц в зависимости от пластической деформации и отмечено, что в процессе увеличения пластической деформации увеличивается область трещинообразования. Микрофотография на рис. 1 показывает, что трещины образуются преимущественно в частицах большего размера, ориентированных так, что их наибольшая ось параллельна растягивающему усилию. Это подтверждается приведенными .в табл. I данными по среднему

Исследованием процессов истечения нагретой воды была установлено, что степень завершенности фазовых.переходов зависит от времени течения смеси по каналу, т. е. от относительной длины его. По этой же причине происходит уменьшение массовых расходов газоводяной смеси с увеличением отношения l/d. Наличие воздуха в смеси (при прочих равных условиях) уменьшает степень неравновесности в потоке смеси. Сказанное-достаточно наглядно подтверждается приведенными выше ри* сунками.

Следует отметить, что для всех видов обрабатываемого сырья эти зависимости имеют одинаковый характер, что указывает на идентичность физических явлений, сопровождающих процесс. Так, при постоянном уровне амплитуды импульса в области малых длин рабочего промежутка вероятность внедрения канала разряда в твердое тело велика. Однако активная зона разрушения, пропорциональная кубу длины рабочего промежутка, мала, и в процесс разрушения вовлекается незначительное количество материала. Кроме того, известно, что с увеличением перенапряжения на промежутке доля энергии, выделившейся в рабочем промежутке за первый полупериод разрядного тока, ответственная за скорость движения стенки канала разряда и соответственно за уровень ударного нагружения образца, мала /11/. Увеличение рабочего промежутка приводит как к росту зоны разрушения, так и к увеличению доли энергии, выделившейся в канале разряда за первый полупериод колебаний разрядного тока, что при высокой степени вероятности внедрения канала разряда приводит к росту удельной производительности процесса. Этот механизм объясняет восходящую ветвь зависимости a -f(l) при U = const до момента, когда уровень амплитуды напряжения импульса становится недостаточным для пробоя твердого тела. Дальнейшее увеличение рабочего промежутка приводит к резкому уменьшению вероятности внедрения канала разряда в твердое тело, т.е. электроимпульсный процесс переходит в электрогидравлический. Уровни энергии, используемые в электроимпульсной технологии, недостаточны для осуществления эффективного разрушения электрогидравлическим способом, и процесс дезинтеграции материала прекращается. Этим явлением можно объяснить нисходящую ветвь зависимости a =f(l). Увеличение амплитуды импульса напряжения должно увеличивать производительность импульса и сдвигать оптимальные значения в сторону больших длин рабочего промежутка, что хорошо подтверждается приведенными экспериментальными данными. На рисунке 2.23 представлены также расчетные значения производительности единичного импульса от длины рабочего промежутка при различных уровнях напряжения. Соответствие экспериментальных и расчетных значений удовлетворительное, что указывает на правомерность применения использованной нами расчетной модели для выбора оптимальных соотношений длин рабочего промежутка и амплитуды напряжения с целью достижения максимальной удельной производительности. Следует отметить, что расчетные значения производительности единичного импульса при больших размерах рабочего промежутка лежат ниже, чем экспериментальные значения. Этим может быть объяснено накоплением дефектов в разрушаемом материале при многократном ударном воздействии с уровнями единичного воздействия ниже разрушающих значений, что не учитывается в расчетной модели.

Описываются результаты испытаний новой высокопроизводительной схемы пневматического прибора у которого величина динамической чувствительности не связана непосредственно с временем срабатывания, как у известных приборов, измеряющих размеры в переходном режиме. Это свойство прибора позволяет раздельно изменять обе отмеченные величины, что подтверждается приведенными опытными данными. Табл. 3, илл. 13, библ. 3 назв.

ляции между R и FE/F означает (в силу PE/F^> 1), что оценка (13) объема РП по величине Nj_ имеет погрешность меньшую, чем Р8 (это подтверждается приведенными в табл. 4 значениями V*/V). Таким образом, решетки {?г} при различных значениях параметров системы оказываются даже более регулярными по плотности распределения в РП, чем отвечающие им кубические решетки. Отсюда следует, что при определении оптимальных по величине V значений параметров МС, когда приходится многократно вычислять Fg, можно ограничиться отысканием числа Лоточек {&}, предполагая монотонную зависимость V от Nt.

Влияние физических свойств жидкости на размер капель в условиях, когда необходимо учитывать торможение воздушного потока, подтверждается приведенными выше данными [Л. 5-18], а также данными [Л. 5-12, 13], рассматриваемыми ниже.

Поскольку форма профилей, задаваемых уравнениями (13) и (14), удовлетворительно подтверждается приведенными здесь данными, следует напомнить, что /t (r/R) и /2 (r/R) в уравнении (11) могут быть любыми функциями, аппроксимирующими измеренные профили с достаточной точностью. Подставляя уравнения (13) и (14) в уравнение (11), получим уравнение для параметра распределения

в том, что стоимость экстракции моля металла, переносимого через поверхность раздела фаз, для всех металлов Это последнее утверждение хорошо подтверждается приведенными на рис. 246 и 247, т. е. стоимость относительно з,ля подобных экстракционных систем [74]. На рис. 248 зависимости эксплуатационных затрат от количеств раствора и концентрации металла в исходном растворе. Авторами [12] Паллей и Пэйдж приводится зависимость эксплуатационных затрат от производительности при экстрагировании меди (рис. 249).

как возникающая при этом текстура, а также соответствующая ориентация неметаллических включений будут способствовать ускоренному продвижению трещины. В направлении толщины скорость обычно меньше, что подтверждается приведенными выше результатами испытаний плоских образцов с ориентацией фронта распространения трещины в радиальном направлении.

Сказанное подтверждается приведенными на рис. 66 зависимостями длительной прочности металла шва типа Э-ХМФ (ЦЛ-20М). По данным испытания при температуре 565° С и времени до разрушения образцов менее 6 тыс. ч построенная зависимость (штриховая линия) дает значение сгю», близкое к 8 кгс/мм*. Точки же с длительностью до разрушения 9 и 21 тыс. ч существенно сдвигают эту кривую вниз (сплошная линия), и уточненная величина а10* равна уже 6,5 кгс/мм2. Такое заметное изменение наклона кривой сопровождается также существенным снижением пластичности в интервале 5—20 тыс. ч, свидетельствующем о развитии меж-зеренного разрушения.

На рис. 354 показано окисление чистого железа во времени, но при построении диаграммы по оси ординат величины привеса отложены в квадратах. Исходя из параболического закона окисления кривые окисления должны быть прямыми линиями, что подтверждается приведенными данными.

При испытаниях на воздухе на начальных стадиях нагружения упругая энергия искажений решетки y-Fe значительно растет в результате интенсивного образования плоских дислокационных скоплений в процессе трансляционного скольжения, а также за счет появления дополнительных дефектов упаковки. Это подтверждается результатами просвечивающей электронной микроскопии дислокационной структуры, проведенной на тонких фольгах, приготовленных из испытанных образцов после проведения всех остальных анализов. Обнаруживаются характерные для стали 18-10 ряды дислокационных полос и дефектов упаковки.

Анализ построенной модели показал, что изменение температуры Хи приводит к изменению числа дефектов в начальных и конечных участках дистанции. Влажность Х10 влияет на отдельные участки трубопровода, не всегда соответствующие реальным участкам, на которых интенсивность коррозии выше. Повышение давления Хд более чем на 0,5 МПа приводит к значительному увеличению числа дефектов по всей дистанции, что не подтверждается результатами внутритрубной УЗД, полученными в 1995 г. Следовательно, по изменению одного параметра невозможно адекватно прогнозировать дефектность трубопровода.

Последнее подтверждается результатами компьютерного томо-графироваиия, микроструктурного и мультифрактального анализа состояния и структуры трабекулярного позвонка. При этом генерируемая в объеме позвонка диссипативноя структура способна обеспечить его работоспособность при значительных избыточных давлениях. Управляющим синергетическим параметром служит разность давлений, определяющая скорость течения пульпозной жидкости.

Приведенные двухчленные выражения для силы и коэффициента трения применимы как в случаях трения без смазочного материала, так и при смазывании трущихся поверхностей. Многие исследователи (Хольм, Стренг, Льюис и др.) считают, что составляющая силы трения, обусловленная пластической деформацией (механическим взаимодействием) поверхностей, равна нескольким процентам от суммарной силы трения. Этот вывод подтверждается результатами исследования трения поверхности в вакуумной камере, которые показывают, что при трении в вакууме высокое значение силы трения обусловлено молекулярной составляющей.

Биогенность. Наиболее характерные случаи ускорения коррозии железа под влиянием жизнедеятельности бактерий наблюдаются в анаэробных условиях, т.е. при отсутствии кислорода. Образование кислорода, необходимого для протекания катодного процесса при коррозии в нейтральных средах, в анаэробных условиях, происходит за счет жизнедеятельности сульфатредуцирующих бактерий, восстанавливающих содержащиеся в почве соли серной кислоты по реакции SOl"-^- S2~ + 202, а ион серы участвует во вторичной реакции образования продуктов коррозии железа по реакции Fe2 * + S2" -> FeS. Это подтверждается результатами химического анализа продуктов анаэробной коррозии стали, в которых присутствует наряду с гидратами закиси и окиси железа также большое количество сернистого железа.

Изменением энергоемкости материала объясняется дополнительное повышение прочности стали при использовании ТМО с применением дробной деформации. В результате такой обработки в стали, подвергнутой высокой степени обжатия за несколько проходов, образуется более тонкая блочная структура и дислокации более равномерно распределяются в объеме, что подтверждается результатами рентгенографического анализа

В целом при достаточно развитом кипении, когда вблизи поверхности нагрева объемное содержание пара становится значительным, высокая интенсивность теплоотдачи при кипении определяется малым термическим сопротивлением тонкой жидкостной прослойки, остающейся на самой поверхности нагрева. Наличие такой прослойки во всей области пузырькового кипения подтверждается результатами ряда экспериментальных работ, связанных с изучением механизма кипения.

В целом при достаточно развитом кипении, когда вблизи поверхности нагрева объемное паросодержание становится значительным, высокая интенсивность теплоотдачи при кипении определяется малым термическим сопротивлением тонкой жидкостной прослойки, остающейся на самой поверхности нагрева. Наличие такой прослойки во всей области пузырькового кипения подтверждается результатами ряда экспериментальных работ, связанных с изучением механизма кипения.

Однако с течением времени хлориды превращаются в сульфаты (см. рис. 1.23), и их количество в отложениях снижается. Поэтому с течением времени под влиянием оксидов серы продуктов сгорания должна снизиться и интенсивность коррозии металла. Такое влияние серы на коррозию металла подтверждается результатами исследований, а также и практическими наблюдениями за характером коррозии поверхностей нагрева котлов при сжигании хлорсодержащих топлив.

Процесс пластической деформации материала, реализующийся у кончика трещины с формированием нескольких зон, подтверждается результатами прямого наблюдения параметров дислокационной структуры у кончика трещины и под поверхностью излома [36-40]. В непосредственной близости к вершине трещины имеет место дискретное изменение плотности дислокаций на границе циклической зоны и зоны процесса. Измерения твердости на сталях под поверхностью излома после усталостного разрушения в области много-и малоцикловой усталости [33, 35, 41, 42] показывают, что в результате пластической деформации материала в вершине распространяющейся усталостной трещины его наклеп по мере удаления от излома характеризуется двумя зонами. Выпол-

Переход к ротационным эффектам у вершины трещины на мезоскопическом масштабном уровне при образовании свободной поверхности подтверждается результатами исследования in situ [99]. Исследования процесса деформации материала у кончика усталостной трещины выполнены при монотонном растяжении пластины толщиной в несколько десятых долей миллиметра. Полученная серия фотографий в последовательно осуществлявшемся растяжении пластины указывает, что в момент страгивания трещины образуются две системы скольжения по границам растянутого элемента материала в вершине трещины (рис. 3.24). Одновременно с этим имеет место небольшое пластическое затупление вершины трещины. Образование трещины по одной из наметившихся к разрушению полос скольжения происходит в результате потери устойчивости растягиваемого элемента внутри образованных полос скольжения за счет вращения его объема. Выполненные измерения углов по фотографиям, представленным в работе [99], свидетельствуют о вращения объема металла