Подтверждает правомерность

Рассчитанное значение k для реакции серебра с серой при 220 °С — (2ч-4)-10-в экв/(см-с) — сравнимо с наблюдаемым — 1,6-10-" экв/(см-с). Для окисления меди при 1000°С и давлении О2 1,3-10* Па рассчитанное и полученное значения k равны 6-10~' и 7-10~9 экв/(см-с) соответственно. Отличное совпадение теоретически ожидаемых и практически полученных значений подтверждает правильность предложенной Вагнером модели окислительного процесса для тех условий, где применимо параболическое уравнение.

По полученным данным строим эпюру Q;/ (рис. 2.73, б). Образовавшийся под сечением С в эпюре Q;/ скачок, равный значению силы F— 10 кН, подтверждает правильность построения эпюры поперечных сил.

Совпадение значений Мгс< наиденных слева и справа, подтверждает правильность построения эпюры Мг. Таким образом, эпюра Мг для заданной балки изображается восходящей дугой параболы па участке АС и нисходящей дугой другой параболы на участке СВ. При этом тах/И2=36кН.

На рис. 2.32 показано семейство кривых амплитуда — расстояние— диаметр (АРД-диаграмма) для теневого метода контроля, снятое путем жидкостного моделирования. Экспериментальные точки измерялись при четырех различных диаметрах преобразователя и частотах. При переходе к безразмерным параметрам эти точки удовлетворительно ложатся на одни и те же кривые (сплошные линии;, что подтверждает правильность выбора параметров.

Сравнение рис. 2.51 и 2.46 показывает сходство кривых на завершающем участке перед разрушением, хотя в одном случае параметр П — статическая нагрузка Р, а в другом П — число циклов нагрузки п. Это подтверждает правильность подхода, высказанного при обсужде-нии Формулы (2.54).

все теории дают один и тот же результат: CTI < [ст], так как ст2 = ст3 = 0. Это подтверждает правильность приведенного выше условия прочности при растяжении.

RB x 592 Н. Теперь составим второе уравнение ? Y= О и определим значение YA: ? У = 0; У^ - Pj, + Rg - 4q = 0; YA =: 35,5 Н, т. е. находим прежнее значение, что подтверждает правильность решения.

При нормальной работе электрической системы В С наработка в эксплуатации цилиндра со значительным по размерам дефектом материала была на порядок больше, чем до доработки системы. Значит, именно неправильная работа этой системы действительно была причиной раннего отказа гидроцилиндров. Во-вторых, уровень напряжения в гидроцилиндре по величине относительной живучести близок к области многоцикловой усталости, что еще раз подтверждает правильность выполненных расчетов напряженности гидроцилиндров в эксплуатации по соотношению (14.3).

На основании этого уровня напряжения были проведены расчеты длительности роста трещины с использованием тех положений фронта трещины, для которых можно было по излому надежно определить соотношение полуосей при расчете КИН по уравнению (15.2) и последующему использованию указанной выше единой кинетической кривой. Рассматривалось нагружение стойки в сечении разрушения с максимальной частотой 10 Гц при посадке и пробеге самолета в течение 30 с, что является наиболее продолжительным нагружением стойки за посадку, а следовательно, оценка длительности роста трещины является в этом случае минимальной для выявленных размеров трещины. Результаты проведенного расчета представлены в табл. 15.2 и на рис. 15.9. Анализ полученной закономерности и ее сопоставление с данными рис. 15.8 указывают на их цолное совпадение. Это подтверждает правильность выполненной оценки закономерности роста трещины и использованных в расчетах представлений о количестве циклов нагружения детали в рассматриваемом сечении за одну посадку.

Для паровых котлов, работающих с высокими тепловыми нагрузками, рекомендуется применять как обычный щелочной, так и нейтральный водный режимы [25]. Исходя из предполагаемого механизма реакций образования защитной оксидной пленки и взаимодействия с кислородом соединений Fe2+, а также значений произведения растворимости гидроксидов железа, вычислены дозировки кислорода, необходимые для поддержания указанного нейтрального режима. Получены примерно те же концентрации кислорода, которые указаны в нормах (до 200 мкг/кг). Это косвенно подтверждает правильность принятых в расчетах значений произведения растворимости,

тели; излучение под вторым критическим углом. Сопоставив измеренные на этом валке хтт г и хтах 2 при частоте 5 МГц с расчетными значениями, получаем следующие значения параметров зон закаленного слоя: г\ = = 4 мм, 2И = гш — zx = = 39 мм. В результате сопоставления экспериментальных и расчетных данных для частоты 2,5 МГц получаем закаленный слой с параметрами Zi = 4 мм, zn = 35 мм. Хорошее совпадение результатов измерений на двух частотах убедительно подтверждает правильность теоретических расчетов. Как следует из анализа зависимостей на рис. 9.9, расчетные положения не только первого симумов амплитуды, хорошо

Исследованиям электрохимического поведения металлов в растворах солей угольной кислоты посвящено много работ. Установлено, например, что в карбонатах и бикарбонатах натрия практически отсутствует коррозия [59, 125, 176, 202, 218, 224] вследствие пассивации железа, что подтверждает правомерность их использования в качестве ингибиторов коррозии [80].

зало, что потери энергии в октаэдрической укладке в 1,4— 1,8 раза меньше, чем в тетраоктаэдрической [27]. Это подтверждает правомерность предположения об основных источниках потери энергии при течении теплоносителя через укладку шаровых твэлов, так как степень расширения струи в тетраоктаэдрической укладке больше.

Исследованиям электрохимического поведения металлов в раст-во^ах солей угольной кислот 1 посвящено много работ. Установлено, например, что в карбонатах и бикарбонатах натрия наблюдаются кулевые скорости коррозии вследствие самопассивации железа, что подтверждает правомерность их использования в качестве ингибиторов коррозии.

Проведено сравнение расчетных и экспериментально полученных величин скорости роста трещин в алюминиевом и титановом сплавах и сталях трех марок, которое подтверждает правомерность модели.

Для установления масштабной зависимости и определения характера этой зависимости в работе [41 ] была определена средняя прочность одной партии борных волокон при шести различных базах — 10, 25, 50, 100, 200, 500 мм. Средняя прочность 0 понижается с 330 до 180 кгс/мм2 при повышении длины испытуемого образца от 10 до 500 мм, а стандартное отклонение прочности снижается соответственно с 100 до 55 кгс/мм2. Физически это означает, что вероятность нахождения ослабленного звена (грубого дефекта) в длинных волокнах выше, чем в коротких. Линейный характер зависимости в логарифмических координатах 1п0—In /, как это следует из формулы (24), подтверждает правомерность использования функции Вейбулла для описания распределения прочности хрупких борных волокон. Параметр т, определяемый по тангенсу угла наклона прямой In cr—In/, равен для данной партии волокон шести. Чем больше коэффициент вариации волокон (меньше т), тем сильнее проявляется масштабная зависимость прочности. Таким образом, в некотором смысле параметр т может характеризовать качество волокон: в бездефектных волокнах (т —> оо) разброс прочности отсутствует и прямая на графике будет горизонтальной.

параметров в выходном сечении' и по этой причине — с изменением скорости звука. По мере увеличения плотности среды изменяется как скорость потока, так и локальная скорость звука. Можно предположить, что в этой области имеет место бесчисленное множество критических режимов истечения, каждому из которых в критическом сечении канала соответствует определенная плотность потока, местная скорость звука, критическое отношение давления и массовый расход. Область околокритического режима характерна незначительным убыванием расхода, относительное значение которого изменяется примерно от 1 до 0,95. Последнее обстоятельство подтверждает правомерность выбранного метода исследования кризиса течения посредством записи непрерывной расходной характеристики. При построении расходной характеристики по точкам, если при этом учитывать, что погрешность замера массового расхода в опытах подобного типа лежит в пределах 5—10%, в

Результаты сопоставления расчетных данных с опытными .для случая истечения смеси насыщенной воды с холодным газом через относительно длинный канал (l/d = 8) показаны на рис. 4.7. Расчет проведен по термодинамически равновесной модели для двух значений давления —10 и 80 кгс/см2. Приемлемое совпадение результатов расчета и эксперимента подтверждает правомерность принятых допущений. Следует заметить, что расчетная модель оказалась пригодной во всем диапазоне газосодержания, т. е. от 0 до 100%. Последнее объясняется тем, что при истечении смеси насыщенной воды с газом режим истечения критический даже при отсутствии газа

Анализ приведенных графиков подтверждает правомерность использования предложенной методики для случаев истечения через короткие каналы. Из графика ясно- видно влия-

мального усилия Nf^ =86000 кГ находятся в пределах значений, рассчитанных ранее авторами [2] для двух предельных случаев, возможных в процессе заклинивания: трения скольжения (7Vpc*cq=52000 кГ) и трения качения(N™^ —106500 кГ). Отмеченное подтверждает правомерность предположения, высказанного в [2], о двойственном механизме трения при перемещении ролика по вкладышу в процессе торможения узла (качение с проскальзыванием).

Отношение частот /э// составляет более 0,9, что подтверждает правомерность использования формулы (2) для определения кольцевой изгибной жесткости по известной низшей частоте системы. Результаты экспериментального определения собственных частот колебаний

Таким образом, проведенный эксперимент подтвердил теоретические выводы для частного случая движения двухфазного потока — барботажа. Так как полный удельный перепад давления при барботаже совпадает с величиной нивелирной составляющей (14) полного перепада давления при подъемном движении двухфазного потока более общего случая (w"0 > 0 и w'0 > 0), то обнаруженная корреляция косвенно подтверждает правомерность выводов, сделанных в настоящей работе теоретически в отношении сопоставления и расчета потерь напора на трение при движении двухфазной смеси в вертикальном и горизонтальном каналах.