Подтверждает сделанный

Установлено, что инконель 60Q, независимо от содержания в нем углерода (0,006—0,046 %), разрушается в 10 % NaQH при 315 °С [14, 15]. Сплав (18 % Сг, 77 % Ni), близкий к инко-нелю 600, но содержащий только 0,002 % С, проявляет склонность к КРН в воде при 350 °С [16]. До зарождения трещин при контакте с чистой водой обычно проходит несколько месяцев. Это подтверждает предположение, согласно которому сплав приобретает склонность к растрескиванию лишь тогда, когда концентрация медленно диффундирующих элементов, которые! обусловливают разрушение металла, достигает критического значения в области границ зерен. В качестве этих элементов рассматривают фосфор и бор [15, 17] (см. также разд. 18.3.3).

ния. Этот вывод Б. И. Смирнова 166] подтверждает предположение Л. Г. Гордиенко [262] о том, что параметр L может характеризовать пробег дислокации единичной длины до момента, когда в решетке запасается новая дислокация.

По контуру лунок могут быть видны следы пластической деформации металла и связанное с этим дробление структурных составляющих (рис. 30). В данном случае рассматривается качественная картина рельефа изнашивания сталей высокой твердости. В рельефе изнашивания превалирует явно выраженная пластическая деформация поверхностного слоя. С увеличением содержания углерода в стали, а следовательно, ее твердости, после закалки глубина лунок уменьшается. Так, при сравнении рельефа сталей 20 и У10 установлено, что размеры лунок в стали У10 значительно меньше, чем в стали 20. Можно полагать, что глубина лунок предопределяет признаки хрупкого выкрашивания (рис. 31) или образование бугристой поверхности, не имеющей лунок. Это подтверждает предположение о том, что в сталях разной твердости и разного состава процесс формирования и отделения продуктов изнашивания идет по-разному.

бутана и аргона микротвердость легированной зоны ниже, чем при обработке на воздухе. Это подтверждает предположение о влиянии ионизированного азота плазмы на свойства твердого раствора Fe — V. Об этом же свидетельствует и характер распределения микротвердости в плоскости поперечного сечения зоны. Максимальная твердость наблюдается в центре зоны, в направлении к периферии она постепенно снижается (т. е. в тех участках зоны, где вследствие взаимодействия с плазмой наиболее эффективно проходила диффузия азота воздуха в расплав).

Уравнения (2) и (3) решаются относительно толщины пленки и профиля скорости в соответствии с ламинарной теорией. Результаты расчета этих величин по теории авторов настоящей работы и по теории Хыоитта — Даклера наряду с экспериментальными данными представлены в табл. 1. Числовое значение выражения 8 (др!дх)1т,1, определявшееся во всех случаях, показывает, что этот комплекс находится в пределах 0,006—0,014, что подтверждает предположение, высказанное выше относительно течения Куэтта.

времени подтверждает предположение, согласно которому пар может проходить от верхней точки к нижней быстрее, чем установится равновесие с местной температурой.

На рис. 6-13 приведены кривые вероятности значений коэффициента выявляемо-сти, построенные для клеевых соединений по данным расчета табл. 6-6 и по опытным данным табл. 6-5. Из рис. 6-13 видно, что теоретическая кривая и точки экспериментальных данных достаточно хорошо согласуются между собой. Это подтверждает предположение о распределении значений коэффициента выявляемости по нормальному закону. Кривая 2 (рис. 6-13) построена по экспериментальным данным для соединений с прослойкой на основе клея ВК-32-200, склеенных при тщательном соблюдении всех технологических требований. Эта кривая также описывается нормальным законом распределения, однако среднее квад-ратическое отклонение и математическое ожидание значения коэффициента выявляемости значительно ниже, чем для соединений на клее ВС-10Т (кривая 1). И наоборот, для соединений на том же клее ВК-32-200 (кривая 3), склеенных при явном нарушении технологического режима (без открытой выдержки), математическое ожидание и дисперсия наибольшие.

ты. Приведенные данные показывают, что бессопловые двигатели обеспечивают сравнимые характеристики экономичности ценой большей стартовой массы. Данные более короткого и тяжелого ускорителя, снаряженного топливом с добавкой циркония, подтверждает предположение о том, что использование высокоплотного ТРТ позволяет уменьшить габариты двигателя.

ты. Приведенные данные показывают, что бессопловые двигатели обеспечивают сравнимые характеристики экономичности ценой большей стартовой массы. Данные более короткого и тяжелого ускорителя, снаряженного топливом с добавкой циркония, подтверждает предположение о том, что использование высокоплотного ТРТ позволяет уменьшить габариты двигателя.

Исходя из этого, для расчетов критических скоростей потока, при которых начинается эрозионная коррозия, нами принята константа С = 30. Критическая скорость потока, рассчитанная по приведенной формуле для рабочих сред плотностью 500-1000 кг/м3, изменяется от 1,6 до 1,15 м/с. Скорости потоков в трубопроводах ОАО «Саматлор-нефтегаз» часто превышают эти значения, что подтверждает предположение об эрозионной коррозии как основном факторе ускоренного коррозионного износа трубопроводов при больших скоростях потоков.

Сигналы каждой пары (верхняя и нижняя камеры) существенно когерентны без значительных фазовых сдвигов по крайней мере до частот порядка 4 Гц. Это подтверждает предположение о маятниковом движении с точкой опоры над верхними ионизационными камерами. Для камер с различным азимутальным расположением когерентность сигналов составляла Ymax ~ 0,7. Существуют два характерных интервала для функции когерентности и фазы, а именно 0...0,9 и 0,9...^ 2 Гц.

зали, что материал диска, как и материал диска, испытанного на стенде УИР-2 с имитацией условий эксплуатационного нагружения, не проявил чувствительности к форме цикла нагружения и выдержка под нагрузкой не привела к его межфазовому разрушению. В обоих сопоставляемых дисках напряженное состояние материала в зонах зарождения и развития трещин определялось двухосным растяжением в радиальном и осевом направлениях, но величина и соотношение главных напряжений у них были разными. Это подтверждает сделанный выше вывод о том, что межфазовое разрушение материала в первую очередь определяется исходной прочностью границ фаз, а условия внешнего силового воздействия могут только способствовать проявлению материалом этого своего свойства.

средней диафрагмы при загружении одной волны, как и следовало ожидать, были меньше в два раза. Нормальные растягивающие силы в ребрах, рис. 2.51, уменьшились незначительно. Это положение подтверждает сделанный ранее вывод, что растяжение криволинейных ребер обусловлено в основном влиянием углов перелома поверхности оболочки.

Скорость реакции замещения брома в соединении с 3-гидрокси-пропиламином, напротив, несколько ниже, чем в аналогичных соединениях, содержащих первичные амины, что подтверждает сделанный ранее вывод об отсутствии хелатации этого аминоспирта. Действительно, замещение брома некоординированной группой НО HOC3H6NH2, как и в комплексе с моноэтаноламином, должно протекать с большей скоростью, чем реакция акватации.

В табл. 5.9 в качестве примера приведены результаты расчетов оптимальных параметров экономайзерных участков регенератора по критерию (5.6а) при ограничениях (5.17) и (5.33) для различных вариантов проекта АЭС БРГД-1000. Эти результаты подтверждает сделанный ранее вывод о том, что в регенераторах АЭС с химически реагирующим теплоносителем N2C)4 условия теплообмена сильно отличаются на разных участках, поэтому оптимизацию параметров следует проводить для каждого участка аппарата отдельно.

Зависимость разности шагов от величины напряжения косвенно подтверждает сделанный вывод о целесообразности максимального увеличения сечений нарезной части стержня и гайки, т. е. диаметра резьбы.

Вернемся к кривым напряжений, (приведенным на рис. 2-35, из рассмотрения которых следует, что рост напряжений у различных элементов 'протекает различ-но. Так, например, у точек 1 напряжения изменяются по кривой, а у точек 2 и 4 закон изменения напряжения линейный. Следовательно, элементы фундамента по-разному реагируют на изменение нагрузки в зависимости от роста чисел оборотов турбогенератора. Это еще раз подтверждает сделанный нами в предыдущем параграфе вывод о том, что конструктивные элементы фундамента могут входить s резонанс всей системой или отдельными элементами.

Сопоставление полученных результатов подтверждает сделанный ранее вывод.

Уравнение (426) не содержит параметров перегретой воды, чем подтверждает сделанный ранее вывод об отсутствии влияния степени перегрева воды на расход греющего пара в деаэраторе.

эксплуатация экономайзера на ТЭЦ подтверждает сделанный выше вывод.

щества в отложениях. Результаты такого пересчета приведены в табл. 3-2. Она подтверждает сделанный выше вывод о питании жесткой водой котлов, в которых отобрана проба № 3, поскольку отложения на 3/4 состоят из карбоната кальция. Персонал котельной, к которой относится проба № 2, должен, очевидно, принять меры к предотвращению попадания в котлы продуктов коррозии медных сплавов, а котельной, в которой отобрана проба 4, — окислов железа.

Как видно, отношение СО/Н2 при неполном сгорании зависит от рода топлива и растет вместе с отношением СР/НР в этом топливе. Опыт подтверждает сделанный вывод. Так, для мазутов отношение СО/Н2 в 2—3 раза выше, чем для газа, а при сжигании антрацита химическая неполнота сгорания проявляется лишь за счет образования СО.