Подтверждают предположение

Отмеченные явления должны способствовать увеличению характеристик сопротивления распространению трещин, и в частности, стресс-коррозионного происхождения [18, 19]. Результаты этих работ подтверждают правильность основных выводов настоящей работы. Отметим некоторые выводы по работам [18, 19]: 1 - переиспытание сосудов и трубопроводов, способствует делока-лизации опасных электрохимических процессов на поверхности труб; 2 - сильный наклеп в окрестности стресс-коррозион ных трещин благоприятен с позиции сопротивления стресс-коррозии, протекающей по механизму, инициируемого водородом коррозионного растрескивания под напряжением HISCC с реализацией микродеформационного способа наводораживания стали; 3 - переиспытания газопроводов не оказывает вредного влияния на трещиностойкость труб со стресс-коррозионными дефектами; 4 - существует высокая вероятность существенного замедления роста КРН - трещин после переиспытания.

Полученные оценки соответствуют известным закономерностям накопления усталостных повреждений в металлах, близки между собой и подтверждают правильность выполненного расчета длительности развития усталостной трещины

Следует отметить некоторое отличие экспериментальных значений соотношений волокон от паспортных, что свидетельствует об ошибках, допущенных при укладке стеклопакетов. Таким образом, полученные экспериментальные результаты подтверждают правильность разработанных теоретических предпосылок.

Полученные результаты подтверждают правильность рассмотренного метода вычисления констант уравнения течения дисперс -ных противокоррозионных материалов. В диапазоне скоростей сдвига (I «• 3I)*ICr о среднеквадратичное отклонение опытных данных от расчетной зависимости не превышает 7%.

и подтверждают правильность полученных результатов.

Графики подтверждают правильность установленных закономерностей, характеризующих влияние различных параметров на неравномерность хода машинного агрегата.

Эта формула, в частности, объясняет результаты опытов Пуазейля, которые таким образом подтверждают правильность расчетов. Следует помнить, что эта формула при-ложима только при определенных условиях, которые точно указаны II. П- Петровым и важнейшим из которых является достаточная малость скорости течения жидкости и радиусов капилляра. Это условие формулируется при помощи числа Рейнольдса, которое мы выше рассматривали для случая движения шара в вязкой среде. Для случая, когда жидкость течет через капилляр, число Рейнольдса

Приведенные результаты эксперимента отчасти подтверждают правильность принятых допущений, но не со всеми выводами авторов можно согласиться и далеко не все полученные результаты дают сходимость с. расчетом.

5. Экспериментальные исследования подтверждают правильность рекомендуемой методики теоретических расчетов УКМ и свидетельствуют о существенной эффективности их применения при проектировании новых и модернизации действующих цикловых машин.

Экспериментальные исследования подтверждают правильность предлагаемой авторами методики теоретических расчетов и свидетельствуют о существенной эффективности их применения при проектировании новых и модернизации действующих цикловых машин.

Невысокие абсолютные величины диэлектрической проницаемости и тангенса угла потерь, наличие частотных максимумов при измерении tg б, а также высокое удельное электросопротивление исследованных углей подтверждают правильность отнесения их к классу полярных диэлектриков.

мер, Ю ат. % золота, связана в основном с образованием дива-кансий на корродирующей поверхности. Дивакэнсии диффун-дируют вглубь сплава при комнатной температуре и могут заполняться атомами меди. Последние диффундируют в обратном направлении, к поверхности, и там переходят в водный раствор. Механизм коррозии, включающий растворение сплава с последующим осаждением золота на поверхности, маловероятен, так как в растворе золота не обнаруживают совсем. Помимо этого, исследование поверхностного обедненного пористого слоя с помощью рентгеноструктурного анализа указывает на взаимную диффузию золота и меди. Образующийся при этом сплав представляет собой твердый раствор, состав которого варьирует от исходного сплава до чистого золота. Эти данные подтверждают предположение о твердофазной диффузии меди через толщу сплава к поверхности с последующим растворением. Если содержание золота в сплаве превышает границу устойчивости избирательной коррозии, условия для образования дивакансий, по-видимому, не создаются. Возможно также, что вакансии в основном заполняются атомами золота, а не меди, и это предотвращает преимущественное растворение меди.

В целом экспериментальные данные подтверждают предположение, что межкристаллитная коррозия является следствием наличия в стали специфических примесей, которые концентрируются в области границ зерен при закалке. Степень разрушения зависит от природы химической среды, в которую помещена сталь, однако механизм воздействия среды не ясен. Установлено, что в напряженном состоянии межкристаллитная коррозия сталей в различных средах усиливается, однако наличие напряжений не является обязательным условием для ее протекания. Следовательно, и в этих случаях наблюдаемые разрушения нужно охарактеризовать как межкристаллитную коррозию, а не коррозионное растрескивание под напряжением.

При 368-суточных испытаниях различных промышленных сплавов алюминия в морской воде возле Ки-Уэст во Флориде их коррозионное поведение (наличие или отсутствие питтинга) зависело от присущего им коррозионного потенциала [7]. На сплавах с потенциалами от —0,4 до —0,6 В (большинство из них содержало легирующую добавку меди) образовались питтинги со средней глубиной 0,15—0,99 мм. На сплавах с более отрицательными значениями потенциала (от —0,7 до —1,0 В) питтинг практически не образовывался. Причина такого поведения сплавов становится понятной, если сопоставить указанные области коррозионных потенциалов со значением критического потенциала питтинго-образования в 3 % растворе NaCl, которое составляет —0,45 В (см. разд. 5.5.2). Контакт образцов сплавов, склонных к питтингу, с пластинами активного алюминиевого сплава (см. разд. 12.1.2), который обеспечивал поляризацию металлов примерно до —0,85 В в основном успешно предотвращал образование питтинга в течение всего периода испытаний. Результаты этих испытаний в реальных условиях подтверждают предположение, что в отсутствие щелей алюминий и его сплавы при потенциалах ниже критического значения не подвергаются питтинговой коррозии.

Полученные результаты подтверждают предположение о том, что эффективными ингибиторами кислотной сероводородной коррозии стали могут быть соединения, способные генерировать в коррозионной среде формальдегид. Очевидно, что степень превращения исходного соединения должна быть невелика, иначе будет происходить быстрое истощение ингибитора в растворе и потеря эффективности. С другой стороны, если эта скорость очень мала, то возникающие количества формальдегида могут оставаться меньше защитной концентрации. В растворах эффективных

жении отдельных волн усилия в незагруженных оболочках уменьшаются по мере удаления от загруженной средней диафрагмы, не доходя до противоположного борта (рис. 2.50), т. е. влияние загруженного края на противоположный незагруженный незначительно. Эти данные подтверждают предположение, используемое при расчетах, что при раскрытии статической неопределимости в сопряжении оболочки с контуром можно не учитывать взаимного влияния противоположных бортов.

Полученные результаты подтверждают предположение о том, что если разность Е3 — Етр стремится к нулю, то интенсивность изнашивания увеличивается. Таким образом, замеры электродных потенциалов при трении и при зачистке могут быть косвенной характеристикой износостойкости для металлов. Кроме того, значение электрохимических параметров дает возможность моделировать процесс трения в зависимости от условий испытания.

Расчетные и экспериментальные исследования нестационар-.ности рассматриваемого типа [66] проведены без учета погранич-,ного слоя-в решетках. Воздействие системы волн на характери-•стики пограничных слоев не изучалось. Первые опытные данные, полученные в МЭИ '[50], подтверждают предположение о существенной перестройке пограничных слоев в результате взаимодействия с ударными волнами и волнами разрежения. Экспериментальное изучение волновой структуры в решетке проведено на модели, включающей решетку с суживающимися каналами /, оснащенную малоинерционными датчиками 1—7. Возмущения создавались вращающимися стержнями //, расположенными за решеткой (рис. 5.25,а).

рез нижние шлицы величина регулируемого диапазона температуры резко снижается. Эта связь может быть объяснена, если предположить, что рециркуляция газов в нижнюю часть топки оказывает влияние на температуру перегрева пара не только путем воздействия <на тепловосприятие в топке и конвективную теплопередачу в области пароперегревателя, но и вследствие перемещения кверху ядра факела. Когда в нижние шлицы подается большое количество вторичного воздуха, то равное увеличение подачи рециркулируемых газов меньше сдвигает вверх факел, чем при небольшом расходе воздуха через нижние шлицы. Таким образом, проведенные опыты подтверждают предположение о влиянии рециркуляции газов на перегрев частично через смещение ядра факела. На рис. 5-34 диапазон регулирования температуры пара представлен в зависимости от количества рециркулируемых газов. Зависимость на рисунке представлена в безразмерных координатах: по оси абсцисс отложена доля рециркулируемых газов в процентах от их максимального количества

Прямые линии ЛВ=^(Моо) для различных значений к»/о. сходятся почти в начале координат (АВ«0 при Mi = 0). Данные на рис. 9-7 и 9-8 подтверждают предположение работы [Л. 327] о том, что в несжимаемом потоке параметр В не зависит от интенсивности вдува.

Электропроводность в продольном и поперечном направлениях однонаправленных композиционных материалов на основе рубленого углеродного волокна была определена сотрудниками НИИ взрывчатых веществ (Англия) [6]. Результаты этого исследования, приведенные на рис. 7.13 и 7.14, подтверждают предположение о том, что композиционные материалы на основе рубленых волокон обладают более низкой электропроводностью по сравнению с композиционными материалами на основе непрерывных волокон.

На рис. 7.7, б даны эпюры радиальных и окружных напряжений в диске (варианты 10 — 12); соответствующий проект показан штриховой линией. На рис. 7.8 показаны эпюры напряжений для проектов 1 — 3. Варианты 10 — 12 подтверждают предположение о том, что при задании большого требуемого запаса по разрушающей частоте вращения (здесь kbl N = 1,3, kbzN — 1,25) по сравнению с запасами по напряжениям (kar — 1,4-И,1, kae = 1,4-5-1,1) на результаты проектирования влияют только первые два ограничения. Все полученные решения при различных величинах kar N и ?<7в /v одинаковы; фактические запасы по напряжениям в оптимальном проекте получились большими: &ст,= 1,43, /е00=1,44.

Данные, приведенные на рис. 65, подтверждают предположение, высказанное в работе [72], но находятся в противоречии со сложившимся к настоящему времени представлением о зависимости прокаливаемости от дисперсности карбидной фазы и, в частности, как бы противоречат выводу, сделанному в работе [71].