Подтверждают справедливость

Полученные логарифмические зависимости показывают, что вероятность отказов оборудования в ближайшие пять лет возрастает, а вероятность его безотказной работы плавно убывает, то есть резкого увеличения отказов оборудования до 2005 г. не ожидается, что подтверждают результаты проведенной статистической обработки (рис. 19в и 20).

Данные периодического контроля коррозионного состояния металла оборудования подтверждают результаты оперативной оценки поведения водородных расслоений. Так, в сечении, нормальном к срединной поверхности, вблизи очага разрушения трубопровода 0720x22 мм, транспортирующего сероводород-

Ни поперечных фотохронограммах, соответствующих лазерной моиоимпулисной обработке армко-железа (углеродистых сталей), хрома и двухслойных систем Mo-Fe, Cr-Fe винтовые структуры наблюдались преимущественно в начале образования факела с последующим истечением плоимы в виде «почек». Результаты экспериментов по обработке данных систем импульсами с крутым задним фронтом показали, что на начальной стадии обработки на поверхности также формируются конусообразные выступы и кольцевые зоны эрозии по их периферии (ц - 2—5*10* Вт/см2). В отличие от режима отслаивания Но покрытия, с последующим скатыванием его в валик и реализпции Mocconupuiioca Мо из валика по тсрмокапилляриому механизму, в данных случаях легирование матрицы осуществляется из конусообразного выступа 8 центре пятна фокусировки и данные двухслойные системы плавятся как единое целое. Вращение источника эрозионной плизмы по периферии центра пятна нагрева приводит к возникновению механизма миогавихревого легирования, что и подтверждают результаты металлографических и микрорентгеноспектральных исследований. Увеличение же длительности воздействия приводит к слиянию микровихрсй, при последующем гидродинамическом массопереносе примеси по всей глубине ванны расплава. В случае же фоторегистра-цни только прерывистых плазменных потоков наблюдалось практически равномерное распределение примеси по глубине при одновременном увеличении глубины легирования.

ходим предпусковой разогрев гидропривода. Из графиков видно, что при температуре ниже -15°С на зимнем масле и 0°С на летнем масле наступает полная потеря работоспособности гидропривода. Экспериментальные исследования подтверждают результаты, полученные расчетом. 5.8. Расчет КПД гидропривода лесопогрузчика. Как было указано в п. 5.11, общий КПД гидропривода определяется произведением гидравлического, механического и объемного КПД:

Это подтверждают результаты измерения скрытой энергии стали, подвергнутой ТМО [99]. Установлено, что скрытая энергия, определяемая по тепловому эффекту при рекристаллизации стали, обработанной по режиму ВТМО, по величине в 1,5— 2 раза больше скрытой энергии, поглощаемой металлом при обычной холодной деформации. Примерно во столько же раз должна различаться энергоемкость сталей, обработанных указанными способами, о чем свидетельствует разница в уровне прочностных характеристик.

трещины позволяет провести расчет с единых позиций периода зарождения трещины для разных длин трещины и условий образования концентратора [104]. Проверка предложенного метода была проведена на плоских образцах 20x30x120 мм для отверстий диаметром 1,5; 2 и 6 мм, а также на образцах в форме круглого диска диаметром 85,4 мм с длиной надреза 12,8 мм и радиусом в вершине Рй = 0,75; 2,0 и 6,5 мм. Образцы были изготовлены из алюминиевого сплава Д16чТ1 и низкоуглеродистой стали 08КП. Испытания выполнены с частотой нагружения 10-15 Гц при асимметрии цикла 0,1. Анализ полученных результатов эксперимента показывает, что при начальном размере трещины 0,1-0,22 мм определяемое раскрытие вершины концентратора удовлетворительно описывает экспериментальные данные в области длительностей зарождения трещины до 107 циклов. При этом с переходом к наработкам 105 и 106 циклов для алюминиевого сплава и для сплавов на основе железа соответственно дальнейшему увеличению числа циклов нагружения соответствует едва выраженная зависимость раскрытия вершины концентратора от длительности циклического нагружения к моменту появления трещины. Меньшие наработки указывают на существенную долю именно периода роста трещины в оцениваемом периоде зарождения трещины по критерию достижения некоторой начальной длины. При этом характер изменения периода зарождения трещины подобен рассматриваемому характеру изменения периода роста трещины при разной наработке. Это подтверждают результаты экспериментальных исследований образцов, имитировавших нагружение сваренных встык двух пластин толщиной 40; 22 мм из сталей с различным содержанием углерода 0,07; 0,08 % и пределом текучести 479; 452 МПа соответственно [105]. Момент возникновения трещины оценивали по методу падения электрического потенциала на 5 %. Были исследованы разные варианты сварки. Во всех случаях связь между периодом зарождения трещины Njn и долговечностью до разрушения Nf описывалась единой зависимостью

Возрастание скорости деформации оказывает влияние на вязкость разрушения материала через изменение его предела текучести [32]. Работа пластической деформации перед вершиной трещины уменьшается с возрастанием скорости деформации. Предельное состояние достигается при наименее энергоемком квазихрупком разрушении, когда работа пластической деформации не реализуется. Косвенно сказанное подтверждают результаты испытаний материала в области малоцикловой усталости.

Оценка длительности роста трещины по числу макролиний показала, что распространение трещины без учета длительности задержки трещины при ее двукратных переориентировках происходило в течение 100 ПЦН. При длительности эксплуатации валика после последнего ремонта 730 ПЦН относительная длительность роста трещины после последнего ремонта составляет около 10 %. Эта оценка согласуется с закономерностью роста трещины. Формирование макролиний происходило в области МНЦУ, что подтверждают результаты анализа излома. Долом в детали отсутствовал, так как окончательное отделение частей детали произошло при соединении усталостной трещины с зоной первоначального надрыва материала.

В рассматриваемом разделе представлены сведения о закономерностях развития усталостных трещин в силовых (подкрепляющих) элементах конструкций ВС разного типа и различных по функционированию и геометрии элементов систем управления ВС. Спектр действующих нагрузок на рассматриваемые конструктивные элементы за полет ВС разнообразен. Однако, как будет показано далее, во многих случаях весь спектр нагрузок за полет В С может быть рассмотрен как статистически однородный блок нагрузок разного уровня, повторяющийся от полета к полету и приводящий к формированию однотипных параметров рельефа излома. Однородность спектра нагружения и подобие накопления повреждений в указанных элементах конструкции подтверждают результаты количественной фрактографии, которые рассмотрены ниже.

Сообщения о других исследованиях радиационных повреждений трансформаторов подтверждают результаты, описанные выше. Установлено, что трансформаторы под действием излучения не испытывают серьезных повреждений, влияющих на их электрические функции, но в то же время наблюдались некоторые физические повреждения, требующие дальнейшего исследования.

Отметим, что правомерность нелинейного суммирования долей повреждаемости для случая термоциклического нагружения сталей, используемых в стационарном энергетическом оборудовании, подтверждают результаты работы [78], в которой уравнение суммирования предложено в виде

защитного покрытия, неравномерны по своей толщине и имеют участки несплошностей. На таких участках происходит интенсификация анодных процессов и их острая локализация, приводящая к возникновению локальной коррозии. Процесс интенсифицируется при пиковых значениях анодного тока. Правомерность этого подтверждается исследованиями И.Л.Розенфельда [80], показавшими, что в карбонатных и бикарбонатных растворах при неполном покрытии поверхности железа пленками скорость анодной реакции увеличивается на порядок. Исследования причин ряда отказов магистральных газопроводов, проведенных в УГНТУ, подтверждают справедливость подобного подхода для объяснения КР в карбонат-бикарбонатной среде.

му на число вершин (он равен 4). Один тетраэдр принят в качестве элементарной ячейки. Данные расчеты, выполненные Р. Фуллером (таблица 1.2), подтверждают справедливость соотношения (1.25) для различных типов полиэдрических структур.

Далее рассмотрим примеры, приведенные в [8], подтверждающие уравнение (1.25). В соотношении (1.25) число 720 соответствует суммарному значению углов наклона всех граней 60° -3=180° в одном тетраэдре, умноженному на число вершин (ошравно. 4). Один тетраэдр принят в качестве элементарной ячейки. Данные расчеты, выполненные Р. Фуллером (таблица 1.2), подтверждают справедливость соотношения (1.25) для различных типов полиэдрических структур.

Следовательно, напряжения в сечениях бруса, достаточно удаленных от зоны приложения нагрузки, не зависят от характера распределения внешней нагрузки. Опыты подтверждают справедливость этого положения для сечений, удаленных от места приложения

На основе развитых к настоящему времени подходов, используемых в описании закономерностей роста трещин от начальных дефектов в элементах конструкций, представляется возможным рассчитать период роста трещины и на его основе определять долговечность [68]. Испытания пластин из алюминиевых сплавов по специально разработанным программам, моделирующим условия нагружения крыла самолета [15, 24, 68-72], показывают высокое соответствие прогноза с результатами эксперимента. Эти расчеты подтверждают справедливость предположения о развитии усталостных трещин в течение всего периода нагружения конструкции даже от незначительных по величине дефектов.

сосной и над ней. Кривые, характеризующие спектры шума в насосной и жилом помещении, также эквидистантны частотной характеристике колебательной скорости источника-насоса. Проведенные исследования подтверждают справедливость корреляционной зависимости М. С. Анциферова.

Аналогичные теории и представления о прочности поверхности раздела при растяжении и сдвиге были развиты применительно к композитам первого класса. Приведенные Купером и Келли примеры композитов (таких, как медь — вольфрам) подтверждают справедливость выполненного ими анализа поведения систем с металлической матрицей. В системах второго и третьего классов на границе волокно — матрица появляется зона конечной ширины, отличающаяся по свойствам как от матрицы, так и от волокна. Анализ систем второго класса был начат Эбертом и др. [16]. Они использовали дифференциальные методы для оценки влияния диффузии в зоне раздела на механические свойства компонентов. Эта работа является одновременно и первым анализом немодельных систем, хотя она и была ограничена лишь системами с химическим континуумом, т. е. непрерывным изменением состава (см. гл. 2). В системах третьего класса наличие продукта реакции приводит к химическому дисконтинууму — прерывистому измене-

Таким образом, данные статистической обработки испытаний на длительную прочность исследованных материалов подтверждают справедливость предположения о том, что параметр т Л отражает особенность длительного разрушения и влияния на этот процесс вида напряженного состояния.

Приведенные факты подтверждают справедливость высказанного предположения о том, что чувствительность к нестационарности начинает проявляться по мере ускорения процесса накопления повреждений. На стадии затухающей ползучести перегрузки не опасны, однако необходимо иметь в виду, что в реальных условиях имеет место циклическое нагружение, т.е. изменение уровня напряжений может происходить как на затухающей, так и на ускоренной стадии ползучести. Максимальное снижение относительной долговечности близко к 0,6 (амин = 0,6 на рис. 4.7).

которые, будучи практически бездефектными, обладают исключительно высокой прочностью, приближающейся к теоретической, и подтверждают справедливость положения о высокой ожидаемой прочности совершенных по структуре металлов.

Экспериментальные данные, полученные в расплавах, также подтверждают справедливость уравнения (6). Так, по данным Укше, Лей-кис и их сотрудников, нулевые точки, определенные методом дифференциальной емкости для 14 металлов в эквимолярных расплавах